Udimet500镍基高温合金长期蠕变行为

系统分析 U dim et5 0 0合金经由 80 0℃和 90 0℃不同应力条件下的蠕变行为规律 ,并结合显微组织分析以揭示合金的蠕变变形行为。结果显示 ,合金很快达到稳态蠕变阶段 ,随后马上进入蠕变第三阶段 ,即蠕变过程主要由加速蠕变控制。组织分析表明 ,高温蠕变过程中γ′强化相粗化 ,晶界相的析出及加宽 ,σ相的析出可能是导致蠕变加速的主要原因     

耐蚀合金/碳钢热等静压扩散焊接反应层元素互扩散规律研究

利用动力学软件Dictra中的单相扩散模型模拟计算耐蚀合金与碳钢热等静压扩散焊接结合界面附近的元素浓度分布,并根据热力学相图计算建立获得扩散反应层内微观组织与界面元素浓度分布之间的关系.计算结果表明:该模拟方法能够准确描述热等静压扩散焊接过程中的元素浓度分布规律,同时能够预测扩散反应层内的微观组织变化.在此基础上,利用这一模型计算得出温度和时间对扩散焊接过程中元素互扩散规律的影响,结合元素扩散距离与界面结合质量之间的关系,得到耐蚀合金与碳钢可以实现界面良好结合的工艺条件:1050℃/200MPa/2.5～3h,1100℃/200MPa/1h,1150℃/200MPa/0.5h等.     

Ni—Cr—Mo—Nb合金的阴极溅射行为

研究了双层辉光放电条件下镍基合金Inconel625的阴极溅射行为,结果表明：多组元镍基合金由于各组元溅射率不同,产生择优溅射现象。Mo,Nb等低溅射率元素在阴极表面富集,Ni,Cr等高溅射率元素在阴极表面贫化,使阴极表面发生相变,形成含Mo,Nb奋斗高的金属间化合物析出相P相和Laves相,随着阴极溅射电压的增加,阴极合金元素溅射率增加;并且随着阴极温度升高,阴极溅射率也随之增加。     

拉伸载荷作用下AlN夹杂物对航空用超高强度钢中裂纹萌生的影响

 采用扫描电镜原位观测法,跟踪观察了航空用超高强度钢中长方型夹杂物导致裂纹萌生与扩展的微观行为。结果表明,拉伸载荷作用下,航空用超高强度钢中裂纹萌生的方式与夹杂物尺寸及夹杂物周围孔洞的大小有关。当夹杂物面积小于一定值时,无论夹杂物周围有无孔洞,裂纹均以夹杂物/基体界面开裂的方式萌生;当夹杂物面积大于一定值后,若夹杂物/基体界面基本完好,则裂纹易以夹杂物自身开裂的方式萌生;若夹杂物周围孔洞面积较大,则裂纹易以夹杂物/基体界面开裂的方式萌生。     

欧洲700℃发电机组研发及617合金研究进展

介绍了欧洲AD700项目启动以来的欧洲700℃燃煤发电技术开发活动、现状以及锅炉高温部件用合金617研究进展情况,可给国内正在开展的700℃燃煤发电技术开发活动提供一定借鉴。     

高温长期时效后Inconel718合金的化学相分析

采用化学相分析的方法研究了经过高温长期时效后标准Inconel 718合金中的析出相 ,确认了Inconel 718合金中α Cr相的析出 ,同时也分析了α Cr ,γ′ +γ″ ,δ相以及MC数量随时效时间和时效温度的变化情况。     

重型燃气轮机用Ni-Cr-Co基高温合金组织稳定性研究

采用Thermal-Calc(TCW2)软件结合Ni基数据库(2003P)对Haynes 282合金的平衡凝固组织进行计算,并提供了Haynes 282合金等温时效组织转变曲线(TTT曲线),采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、电子衍射和综合相分析方法研究了Haynes 282合金经过高温长期时效处理和在持久试验断裂后的微观组织。结果表明：Haynes 282合金在800℃下经过长期时效处理后会析出TCP相;Haynes 282合金中析出的针状相均为富含Mo元素的μ相;温度为700～800℃时,Haynes 282合金中μ相析出的尺寸和含量均会随时效时间的延长和温度的升高而增大,表明Haynes 282合金在高温长时应力作用下的组织不稳定性。     

夹杂物对粉末冶金高温合金力学性能的影响

综述了非金属夹杂物对粉末冶金镍基高温合金力学性能影响的研究现状,特别着重夹杂物尺寸、位置、形态、数量等对粉末冶金镍基高温合金低周疲劳寿命(LCF)的影响。文中提出粉末冶金高温合金存在的问题及今后的研究方向。     

离子渗金属技术现状

本文介绍了离子渗金属技术的发展现状，比较了各种方法的优缺点，指出了离子渗金属技术今后发展的趋势。     

Thermomechanical Fatigue Behaviour of a Nickel Base Superalloy

The isothermal low cycle fatigue (LCF)and thermomechanical fatigue (TMF) behaviourof a Ni-base superalloy was investigated. Theresults show that temperature plays an importantrole in both LCF and TMF. The alloy shows thelowest LCF fatigue resistance in the intermediatetemperature range (～760℃). For strain-controlledTMF, in-phase (IP) cycling is more damagingthan out-phase (OP) cycling. The high tempera-ture exposure in the TMF cycling influencesthe deformation behaviour at the low temperature.LCF lives at different temperatures, and IPand OP TMF lives are successfully correlatedby using the hysteresis parameter Δσ·Δε_p.