Tensile and fracture behavior of DZ951 Ni-base superalloy

The tensile and fracture behavior of DZ951 directionally solidified Niobase superalloy was studied in the temperature range of 20-1 100 ℃. The fracture mode was examined by scanning electron microscopy. The results show the experimental temperature has no significant effect on the tensile strengths, which are greater than 1 000 MPa from room temperature to 800 ℃. The yield strength reaches its maximum （970 MPa） at 800 ℃. When the experimental temperature is higher than 800 ℃, the tensile and yield strengths decrease evidently and the ductility increases remarkably. The fractograph of fracture surface for the tensile specimen at room temperature shows a dimple-ductile fracture mode. The fractograph from 600 to 800 ℃ shows a slide fracture mode. The fractograph from 900 to 1 100 ℃ exhibits a creep rupture mode with uneven deformation.     

型壳保温温度对DD98单晶合金组织和性能的影响

研究了不同的型壳保温温度对一种铸造单晶高温合金DD98铸态组织、热处理组织和持久性能的影响。结果表明，随着上下区型壳保温温度的升高，固液界面前沿的温度梯度增大，而糊状区的宽度减小。铸态下，随着上下区型壳保温温度的升高，其一次和二次枝晶间距均减小，枝晶间和枝晶干上的γ’尺寸差别减小，并且枝晶间的γ’形状也逐渐变得规则，合金的显微偏析程度降低。热处理后，高的型壳保温温度可获得尺寸细小的γ’和较少的残留共晶。合金的持久寿命随着型壳保温温度的升高而增加，但相应的持久延伸率降低。     

采用辊压机的粉磨系统的选型计算讨论

[编者的话]由辊压机和球磨机组成的水泥预粉磨和联合粉磨系统已经使用多年,目前也有三种常用的计算方法--即以邦德公式为基础、以比表面积为基础和以增效系数K为基础的粉磨系统计算方法,据此可进行系统的选型和配套计算.但如何比较准确地进行辊压机、球磨机的选型计算和系统合理匹配,仍有很多的课题需要研究、分析和探索.     

石英管材中羟基的去除

应用高温氮气法对不同石英材料进行了羟基去除的实验研究 ,考察了温度、时间、氮气流量等因素对去除羟基的影响。结果表明采用高温氮气法去除不同石英样品中羟基效果不同 ,对熔炼石英样品羟基质量分数从 139.2× 10 -6降到小于 1.0× 10 -6,气炼石英单晶片中羟基去除效果不明显     

热爆裂法去除SiO2微粉中的杂质

通过显微镜观察和X-射线衍射分析方法，研究用热爆裂法除去二氧化硅微粉中杂质的过程。结果表明，加热到一定温度后矿物中的包裹体发生爆裂。热爆裂处理后的二氧化硅微粉分别采用超声波水洗和酸洗处理，800℃热爆裂比700℃除杂质效果好，酸洗除杂效果较好于水洗。热爆裂处理过程伴随有二氧化硅粉体的晶型转化。     

TLP连接对一种镍基单晶高温合金高温蠕变变形组织的影响EI北大核心

采用Ni-Cr-B非晶中间层瞬态液相连接(Transient Liquid Phase bonding,TLP bonding)了一种镍基单晶高温合金DD98。着重研究了1010℃/248MPa和982℃/248MPa条件下,蠕变变形过程中TLP接头与母材样品的显微组织变化,并分析了二者之间差别的产生原因。实验结果表明,在两种蠕变条件下,接头与母材的蠕变寿命相当,但接头的蠕变塑性低于母材。高温蠕变变形后,接头与母材的立方体γ′相均已形筏,但二者的筏型形貌存在明显差别。接头样品纵截面上γ′相筏型形貌基本相同,没有发生明显粗化;母材样品纵截面上筏型形貌变化明显,距离断口越近,筏型厚度越大,在断口附近,筏型的γ′相不再与应力轴垂直,发生了倾斜。二者组织不同的原因是接头与母材蠕变变形能力不同,接头的塑性变形量小,筏型γ′相粗化不明显。     

γ/γ′-αMo定向共晶合金激光快凝的微观组织研究

对γ/γ′-αMo定向共晶合金进行激光快凝实验.结果表明,激光快凝后,合金组织细化,偏析减少,硬度显著提高.在激光脉冲平行于定向共晶生长方向时,熔凝区重新生长出更细密的定向共晶组织;激光脉冲垂直于定向共晶生长方向时,熔凝区由更致密的胞状晶和枝晶组成.在熔凝区的枝晶组织中,枝晶臂由γ固溶体及从该固溶体析出的细小γ′相组成;枝晶间由含有γ′的γ固溶体和富Mo亚稳相的共晶组成,亚稳相包括[αMo（（ordered））],Ni3Mo和[Ni3Mo（（ordered））].     

STUDY OF MICROSTRUCTURES IN γ/γ'--αMo DIRECTIONAL EUTECTOID ALLOY INDUCED BY LASER RAPID MELTING SOLIDIFICATION

对γ/γ'--αMo定向共晶合金进行激光快凝实验. 结果表明, 激光快凝后,合金组织细化, 偏析减少, 硬度显著提高. 在激光脉冲平行于定向共晶生长方向时,熔凝区重新生长出更细密的定向共晶组织; 激光脉冲垂直于定向共晶生长方向时, 熔凝区由更致密的胞状晶和枝晶组成. 在熔凝区的枝晶组织中, 枝晶臂由γ固溶体及从该固溶体析出的细小γ'相组成; 枝晶间由含有γ'的γ固溶体和富Mo亚稳相的共晶组成, 亚稳相包括[αMo_(ordered)], Ni₃Mo和[Ni₃Mo_(ordered)].     

单晶镍基高温合金DD8激光快速熔凝组织

DD8单晶镍基高温合金经激光扫描快速熔凝后, 熔池表面宽度随扫描速率增加变窄; 一次枝晶间距随冷却速率增加而减小. 分析表明: 熔凝后元素的枝晶偏析不明显, 合金成分趋于均匀. 熔凝后的凝固形态由熔池底部到表面依次为准平面凝固、胞状凝固、胞枝状凝固和细密枝晶凝固. 准平面和胞状凝固区由γ固溶体及弥散γ'相 (20 nm) 组成. 在胞枝晶和枝晶凝固区, 枝晶间出现一种高Ti含量条状相. 在过渡区, γ固溶体及γ'相皆部分熔凝, 未全溶的γ'相成为熔凝再析出弥散γ'相的核心, 过渡区γ'相呈堆状分布.