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焊接参数对Ni60合金等离子堆焊层组织结构和显微硬度的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用等离子堆焊技术在Z2CN18-10不锈钢表面堆焊Ni60合金粉末熔覆层。应用扫描电镜、电子探针、X-射线衍射仪、显微硬度计等测试手段,研究焊接电流和送粉速度对Ni60合金等离子堆焊层组织结构和显微硬度的影响。结果表明:堆焊层显微硬度较基材有明显提高,并且在熔合区域出现明显的硬度过渡和元素扩散区。焊接电流为110A时堆焊层显微硬度为630HV。随着焊接电流增大或送粉速度降低,堆焊层硬度和熔合区硬度梯度均明显降低。堆焊层出现了明显的组织梯度,包括熔合区、近熔合区树枝晶区(针状、条状、小花状)和近表层等轴晶区(块状、片状)。焊接电流增加,近表面区域小花状共晶结构并未消失,体积含量增大。送粉速度降低,堆焊层近熔合线区域针状结构变粗大。送粉速度为6g/min时,堆焊层中部区域出现了具有方向性的长条状和分离的块状硼化物。 相似文献
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在刚果(金)卡通格铌钽矿区已查明控矿构造具有明显磁性特征,与成矿关系密切的花岗岩体具有强放射性;为进一步评价该矿区的找矿前景,为下一步的工作指明方向,使用航空物探磁、放综合测量方法,快速查明了矿区的航磁航放特征,推断出已知矿体受北北东向F1断裂带控制,该断裂带多处走向发生改变,表明该地段有多期次岩浆活动。圈定了与成矿关系密切的花岗岩出露区及下伏方位,沿着花岗岩体边界的F1断裂带开展工作有望找到规模更大的花岗伟晶岩型铌钽矿床。 相似文献
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文章提出一种基于显色反应和颜色测量来表征不锈钢加工过程中钝化膜质量的新方法,比较了蓝点溶液和邻菲罗啉溶液对显色检测的影响,并建立了显色检测值与不锈钢电化学腐蚀特性的关系。结果表明,显色检测值越小,不锈钢钝化膜越致密;蓝点溶液对不同钢种的检测灵敏度高,但蓝点溶液破坏不锈钢表面质量且溶液稳定性差;邻菲罗啉溶液检测不同钝化状态钝化膜的灵敏度高,对不锈钢表面无明显影响、溶液稳定性好;邻菲罗啉溶液显色检测值a*<3时不锈钢耐蚀性较好,当a*>3时不锈钢耐蚀性相对较差。 相似文献
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等离子堆焊球形碳化钨颗粒增强镍基合金堆焊层的组织与性能 总被引:1,自引:0,他引:1
采用等离子堆焊技术在304L不锈钢表面上堆焊碳化钨颗粒增强镍基合金层。研究了不同碳化钨颗粒含量对堆焊层组织形态、显微硬度的影响。结果表明,堆焊层组织包括树枝晶和枝晶间多元共晶组织;堆焊层中初始碳化钨颗粒沉积在堆焊层底部,堆焊层顶部无碳化钨区域出现新的鱼骨状和块状结构。在堆焊过程中,碳化钨颗粒发生熔解并与镍基合金元素相互作用形成低熔点共晶组织,以块状和长片状析出。随碳化钨含量增加,堆焊层平均硬度增加,堆焊层顶部鱼骨状和块状结构对堆焊层硬度没有影响。 相似文献
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讨论了焊后热处理对Ti Al合金与40Cr热轧钢摩擦焊接头显微组织及力学性能的影响。焊态下,钢侧界面层附近发生马氏体转变,界面层中碳原子富集生成Ti C,降低了接头的力学性能;Ti Al合金侧形成了羽毛状及魏氏体组织。经580°C和630°C保温2 h焊后热处理,界面层附近形成回火索氏体组织,碳弥散分布,接头的抗拉强度由焊态时的86 MPa分别提高至395 MPa和330 MPa。焊态下,接头沿界面层断裂;热处理后,接头呈准解理断裂,断裂位置位于Ti Al合金侧,距界面层约1 mm。 相似文献
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利用等离子堆焊技术在304L不锈钢表面堆焊Fe90自熔性合金粉末。采用OM、XRD和TEM对堆焊层组织进行分析,用硬度计、环-块式摩擦磨损试验机和饱和甘汞电极对堆焊层的硬度、耐磨性和耐蚀性进行测试,研究焊接电流对堆焊层组织和性能的影响规律和作用机理。结果表明:Fe90堆焊层组织由马氏体,(Cr,Fe)_7C_3,CrFeB,CrB与Fe_3Si组成,硬度是基材的3.5~5.2倍,磨损量下降80%~85%,耐蚀性基本不变;堆焊电流为130 A时,堆焊层的硬度最高,耐磨性最佳。 相似文献
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选用316L不锈钢粉末在Q235钢板上进行激光熔覆,并对熔覆试样进行了激光重熔和退火处理。利用盲孔法对熔覆层及基体的残余应力进行测试,采用光学显微镜、维氏硬度计对熔覆层进行微观组织观察和硬度测试。结果表明,激光重熔后熔覆层组织结构未发生显著改变;熔覆层经600 ℃退火2 h后晶粒有轻微长大,经800 ℃退火2 h后发生再结晶,枝状晶数量减少。经过激光重熔和退火工艺后,显微硬度仍维持较高值。激光重熔最多能使残余应力降低55.9%,而合理的退火处理工艺能使残余应力降低70%以上, 800 ℃退火2 h时残余应力的改善效果最显著,残余应力降低了83.8%。 相似文献