ISOTHERMAL SECTION AT 1000 AND 1100℃ OF Fe-Mn-AI SYSTEM PHASE DIAGRAM

利用扩散偶技术和合金法测定了Fe-Mn-Al三元系1000和1100℃等温截面的Fe-Mn侧的相平衡关系,结果表明1000℃有一(α+y+β)三相区,此外,固/气扩散偶被用来测定相平衡成分,表明这种方法对于具有挥发性组元的体系是可行的。     

Ti－Al－Ga系及Ti－Al－Nb－Cr系α（α_2）／γ相平衡的研究

利用电子探针微区成分分析测定了Ｔｉ—Ａｌ—Ｇａ系，Ｔｉ—Ａｌ—Ｎｂ—Ｃｒ系低Ｇａ，低Ｎｂ和低Ｃｒ部分的α（α_２）／γ相平衡成分，推得了合金元素Ｇａ，Ｎｂ和Ｃｒ在α（α_２）／γ平衡相中的成分分配比Ｋ并利用分配比方程计算出了Ｇａ，Ｎｂ和Ｃｒ在不同温度下的γ相的稳定化参数结果表明，Ｇａ，Ｎｂ为γ相稳定化元素，Ｃｒ为α相稳定化元素．     

Al-Zn-Cu系合金不连续析出组织变形后的结构与性能

采用扫描电镜、透射电镜、X射线衍射及硬度测试等手段研究了添加2at％Cu的AlZn对称成分合金在冷轧后重新加热过程中的组织结构变化。结果发现：该合金不连续析出组织在冷变形后重新加热时发生了再结晶，以连续粗化与不连续粗化2种机制进行，再结晶温度约为100℃：而且相组成物由Al相、Zn相和细小的ε相转变为Al相、Zn相和粗大的T'相。AlZn-2Cu合金不连续析出组织在冷变形后重新加热时，硬度的变化是由再结晶软化、T’相粗化以及Zn原子的固溶强化共同影响的结果。     

Al-Zn对称成分合金不连续析出组织的再结晶

采用光学显微镜、扫描电镜和透射电镜研究了Al 4 0 %Zn(摩尔分数 )二元合金的不连续析出细片层组织在冷轧后重新加热时所发生的再结晶。根据加热过程中的显微组织变化 ,确定了该合金再结晶的形核及长大机制。结果发现 ,再结晶的 2种机制为非典型形核长大机制的连续粗化和典型形核长大机制的不连续粗化 ,后者又分为在团域界面、滑移带等处发生的以变形储能为主要驱动力的粗化和在变形量很小区域发生的以界面能为主要驱动力的粗化。     

1995年世界钛工业的回顾与展望

采用Ｘ射线衍射及ＴＥＭ技术研究了Ｔｉ４４Ｎｉ４７Ｎｂ９形状记忆合金的相组成及热诱发马氏体相变。结果表明：该合金室温下由ＴｉＮＩ基体相和β－Ｎｂ相组成；当试样温度降低到Ｍｓ点以下时，具有Ｂ１９＇单斜结构的热诱发马氏体呈群团状区域式生长，形成由２－３个取向的孪晶微区组成的群团状马氏体；马氏体的亚结构主要为（１１１）ＭⅠ型孪晶，同时还有（００１）Ｍ孪晶和反相畴界。     

拉筋补弯钳的研制

针对建筑工程施工中拉筋制作安装存在的质量及弯钩不符合设计要求的问题,分析了其产生原因,研制了一种施工工具——拉筋补弯钳,指出拉筋安装过程中使用拉筋补弯钳,可保证拉筋施工质量同时可使拉筋达到设计要求。     

热作模具钢热疲劳性能测定方法的研究

热作模具钢的热疲劳性能近几十年来受到了人们极大的关注,但热疲劳性能的测试至今国内外还没有规范的标准方法。本文选择了五种不同冶炼工艺和成分微调的5CrNiMo型热模钢,加工成板状试样,对试样形状,加热速度、温度,加热和冷却时间,以及热裂纹测量位置等几个因素进行了研究。明确了各因素对热疲劳性能以及对试样氧化程度、塑性变形的影响,掌握了实现单根热疲劳裂纹的规律。本研究提出的热疲劳性能的测试方法,简便准确,灵敏度高。     

Mg-La合金钽箔包覆下的真空熔制及平衡组织

本研究是用钽箔包覆熔制法制备了Mg-La二元合金.并对合金进行显微组织观察及X射线分析,确定了该合金在550℃时的平衡组织.该熔制法可以制备无污染的合金样品,该合金在550℃是由两相组成的,体积分数多的一相是Mg17La2,另一相是Mg12La.     

热轧双层复合铁基合金的CD渗碳

研究了 50钢与Fe V合金复合轧制双层材料CD渗碳层的组织与性能。结果表明 ,热轧态复合界面 50钢一侧由于碳的扩散出现厚度约 50 μm的铁素体区。在随后的CD渗碳过程中 ,铁素体区消失。复合界面两侧组织差异不大。在Fe V合金复合层渗透的情况下 ,自Fe V合金表面经界面至 50钢内部 ,硬度梯度平缓。Fe V合金层在 950℃、1 40 %C碳势下渗碳 5h ,表面无Fe3 C析出 ,淬火后可获得高硬度渗层组织。渗层表面为马氏体基体和弥散的碳化物 ,尺寸为 1 0 0nm左右。Fe 1 69%V合金渗层表面硬度高达 82 5HV ,超过淬火、回火后的Cr1 2MoV钢     

二元合金溶体两相平衡的巨势法计算

根据亚正规溶体模型,利用有效化学势及巨势相等的两相平衡条件,建立一种二元合金相平衡计算的新方法,与求自由能极小值的最优化方法相比,此法计算简单,不存在任何收敛性问題。