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31.
研究了Ll_0型TiAl金属间化合物的高温压缩变形行为及再结晶组织,结果表明,与该化合物的单晶一样,多晶体的压缩屈服应力σ_(0.2)也具有正的温度依存性。流变应力与变形温度、应变速率之间较好地符合ε=A·σ_p~nexp(-Q/RT)关系。控制变形温度和应变速率,使合金的流变应力小于脆断应力时,不仅可以顺利实现TiAl基合金的高温塑性加工,而且在形变量合适时,可以获得晶粒明显细化的再结晶组织。 相似文献
32.
采用扫描电镜、透射电镜、X射线衍射及硬度测试等手段研究了添加2at%Cu的AlZn对称成分合金在冷轧后重新加热过程中的组织结构变化。结果发现:该合金不连续析出组织在冷变形后重新加热时发生了再结晶,以连续粗化与不连续粗化2种机制进行,再结晶温度约为100℃:而且相组成物由Al相、Zn相和细小的ε相转变为Al相、Zn相和粗大的T'相。AlZn-2Cu合金不连续析出组织在冷变形后重新加热时,硬度的变化是由再结晶软化、T’相粗化以及Zn原子的固溶强化共同影响的结果。 相似文献
33.
利用金相法及TEM研究了γ-TiAl基(γ十α2)双相合金初生(α2/γ)片层形成过程中的界面特征及形成方式.发现合金中初生α2/γ片层组织是通过α→αss2→α2+γ或α→α+γ→α2+γ相变方式形成的.γ片层的析出是通过在原α或αss2晶界处形核,以体积扩散控制的台阶机制生长,1000℃时γ片层的伸长速度约为(1.0—3.33)×10(-7)m/γ.并确定初生α2/γ界面为半共格,估算α2/γ界面能约为0.274J/m2. 相似文献
34.
对典型合金模具钢H13,Cr12MoV进行了CDC处理,用金相显微镜及扫描电子显微镜观察了渗碳层的组织,用X射线分析了碳化物的组成.结果表明Fe-Cr-C三元系合金在950℃时CDC处理的最佳碳势为1.2%,H13进行CDC处理后表层组织为马氏体加弥散分布的碳化物,碳化物主要为Cr7C3,尺寸在200~300 nm;CDC处理使H13合金的表面硬度提高了Hm500,硬化层厚度为550 μm,耐磨性优于氮化处理的H13合金.Cr12MoV合金CDC处理后表面细小碳化物数量明显增多,使材料的表面硬度提高Hm400,硬化层厚度为1000μm,实践证明,其使用寿命是常规淬火加回火处理的2倍以上. 相似文献
35.
东北大学名誉教授、日本金属学会前会长、著名材料学家西泽泰二先生的新作《微观组织的热力学》于2005年3月由日本金属学会出版发行。我们热烈欢迎这部力作的诞生。西泽先生于1993年退休,之前担任日本东北大学工学部金属组织学讲座教授24年之久。其后又继续出任“住友金属”的特别顾问,负责对工程技术人员进行理论指导。可以说,西泽先生一直是一位诲人不倦的教师。在1998年前后,年近古稀的西泽先生决定写一部“材料组织学”方面的著作,并以热力学作为该书的特色。当我们回顾那些受益多年的名著,如C.Kittel的《固体物理学引论》,A.H.Cot tr… 相似文献
36.
37.
对平衡处理(300℃~340℃)后的Al-Zn及Al-Zn加Cu合金α1相成分进行了电子探针微区分析.确定了Cu对α1+α2溶解度间隙形状,即α1/(α1+α2)边界走向的影响.该边界随着Cu含量的增加,向低Zn侧偏移,而不是此前所确定的向高Zn侧偏移.这一结果支持近年的热力学计算结果,溶解度间隙呈"隧道形",而不支持根据实测相图推测的"钟罩形". 相似文献
38.
39.
作为材料设计基础的相图研究 总被引:4,自引:1,他引:3
介绍了现代材料设计与相图研究之间的关系,强调了计算相图的出现使相图研究成为材料的设计的一部分,相图计算程序系统的另一重要功能是评估和优化热力学参数,以双相纳米材料、宽滞后形状记忆合金、钕铁硼永磁合金、钛铝金属间化合物和低温用钢的研究开发为例,说明了相图研究在材料设计上的重要作用。 相似文献
40.
分别测试在CrNi3MoVA钢表面溅射NiCrAlY涂层和电火花沉积NiCrAlY涂层的室温摩擦磨损性能,研究了磨损机制.结果表明:在稳定磨损阶段,两种涂层的摩擦系数均低于基体,其中电火花沉积层的摩擦系数最小,具有显著的减摩效果.溅射涂层的磨损机制主要是粘着磨损,而电火花沉积层的磨损机制主要是微切削磨料磨损. 相似文献