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31.
根据设计技术条件要求和材料力学性能标准规范,用金相检验、扫描电镜技术和EDX对偏心销断裂原因进行失效分析.结果表明,高温热锻时晶界发生局部过烧现象导致晶界弱化是断裂的主要原因;另外夹杂物等级偏高、淬火组织中存在网状铁素体和螺纹退刀槽圆弧过渡半径过小也是造成断裂的原因.  相似文献   
32.
通过拉拔法测定了纳米改性低密度聚乙烯和钢铁之间的附着强度,并结合聚乙烯的表面能参数测定、XPS的能谱和聚乙烯涂敷过程中的体积变化,对纳米颗粒提高聚乙烯和钢铁附着力的机理进行了研究.表面能参数的结果表明,随纳米颗粒的加入,聚乙烯的极性有提高的趋势.XPS分析和体积变化测量发现,聚乙烯极性变化是由于纳米颗粒作用下,聚乙烯产生的极性基团C-O和C=O所致,它和聚乙烯涂覆过程中的体积变化共同作用,使聚乙烯和钢铁附着力提高.  相似文献   
33.
纳米Cu-Al2O3复合材料的烧结法制备研究   总被引:3,自引:0,他引:3  
研究了纳米Al2O3陶瓷颗粒增强铜基复合材料制备技术.选用纳米级Al2O3陶瓷颗粒作为增强相,采用超声波增强化学镀的方法完成对纳米Al2O3陶瓷颗粒金属铜包覆,热压烧结成纳米Al2O3陶瓷颗粒增强铜基复合材料,开采用XRD、TEM等分析测试技术对其组织性能进行研究.  相似文献   
34.
设计了两种不同含量Ni包覆纳米TiC陶瓷颗粒组分的粉芯丝材,采用超音速电弧喷涂方法在20钢表面制备耐高温冲蚀涂层,结合金相显微镜、显微硬度计、X射线衍射仪、扫描电镜和能谱仪等分析方法对涂层进行高温冲蚀性能研究.结果表明,涂层的组织结构由Fe-Ni基固溶体、Cr3C2、TiC和氧化物相组成,涂层硬度明显高于20钢;涂层表现出了较好的抗热震性能;无论是低冲击角还是高冲击角,涂层的冲蚀率变化不大,且明显小于20钢的冲蚀率.  相似文献   
35.
为了研究FeMnCr/ZrO2复合涂层的抗热震性能及失效机理,采用高速电弧喷涂技术在20#钢表面制备了FeMnCr/ZrO2复合涂层。利用光学显微镜(OM)、场发射扫描电子显微镜(FE—SEM)、能谱分析(EDS)等方法分析表征了复合涂层的微观组织和抗热震性能。试验结果表明:ZrO2陶瓷相以游离态团状形式存在于涂层中,游离态团状中ZrO2晶粒呈“马赛克”结构均匀分布;FeMnCr/ZrO2复合涂层热震过程中,涂层氧化起源于层间结合处,且沿着金属结晶相以“网状”形式向内扩展。热震破坏形式为涂层从基体上整体脱落,但是涂层表面无裂纹出现。  相似文献   
36.
激光熔覆Cr_3C_2-Ni复合涂层的减摩性能   总被引:1,自引:1,他引:0  
以粉末化学镀法制备的Cr_3C_(2-)Ni复合粉末作为预置层,在Q235钢板表面用激光熔覆技术制备了减摩复合涂层.研究了Cr_3C_(2-)-Ni涂层在干摩擦条件下的减摩性能,并对磨损形貌进行了SEM观察,对涂层的硬度进行了测 试.结果表明,该涂层组织均匀致密、硬度较高;涂层的摩擦性能稳定,摩擦系数为0.44;硬质Cr_3C_(2-)粒子与金属粘结相的配合能有效提高熔覆层的承载能力,减小摩擦损失.  相似文献   
37.
热压烧结化学镀法获得的Al2O3-Co TiC-Co复合粉体制备超韧Al2O3-TiC-Co复合陶瓷.探讨了烧结温度、烧结气氛和分级保温时间对复合陶瓷微观形貌和力学性能的影响.结果表明,烧结温度为1550℃、真空保护并在750℃和1200℃各保温10 min制备的复合陶瓷力学性能最佳.采用最佳烧结工艺制备的Al2O3-TiC-8%Co复合陶瓷的平均抗弯强度和断裂韧性分别达到782MPa和8.0 MPa·m1/2.  相似文献   
38.
超高分子量聚乙烯的冲蚀磨损   总被引:2,自引:0,他引:2  
用气流喷砂到冲依试验装置测试了超高分子量聚乙烯(UltraHighMolecularWeightPolyethylen)的冲蚀磨损佳能.考察了冲蚀粒子的入射角、速度、粒子的硬度对冲蚀磨损的影响.用扫描电子显微镜观察冲蚀后报表面形统指出:在高角冲蚀时,摩根机理主要为塑性变形和显微裂纹;在低角冲蚀时,磨损机理主要为显微切削和显微犁耕.冲蚀磨损机理与冲蚀粒子有关.  相似文献   
39.
通过常温超声波辅助化学镀方法制备Ni包覆Cr3C2陶瓷粉体,以其作为增强相的粉芯材料通过高速电弧喷涂制备FeNiCr/Ni包覆Cr3C2涂层.采用光学显微分析、场发射扫描电镜分析(FE-SEM)、能谱分析(EDS)以及显微硬度测试方法,研究Ni包覆Cr3C2陶瓷粉体对涂层组织结构及性能的影响.试验结果表明:Ni包覆Cr3C2陶瓷粉体能改善涂层中各相之间的结合状态,显著减少涂层的氧化物和孔隙率,并提高涂层与基体的结合强度、抗热震性和抗高温冲蚀性能.  相似文献   
40.
杭州市热力管网采用聚乙烯夹套聚氨酯泡沫实现保温兼防腐的防护设计,但供水主管道在运行不到4年的时间就开始泄漏。原因是由于聚乙烯套管焊缝因蠕变开裂和环境应力开裂,含Cl-的地下水进入夹套内与高温钢管直接接触,导致钢管的腐蚀失效,造成早期泄漏。  相似文献   
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