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131.
利用快速镦粗试验,研究了水平连铸球铁和白口铸铁型材在快速变形过程中未达到极限变形量而开裂的工艺影响因素。研究结果表明,同热塑性一样,高温强度同样是影响球铁高温成型能力的重要因素。并提出以综合热塑性来评价球铁的高温变形能力。 相似文献
132.
对比分析了铸态和挤压态Sr+Sb联合变质Mg-5Sn-1. 5Al-1Zn-1Si合金在时效过程中的组织与硬度的异同,讨论了产生差异的原因。结果表明:挤压变形合金的时效硬化效果明显强于铸态合金的时效硬化效果。铸态合金随着时效温度的升高和保温时间的延长,析出的化合物增多,特别是Mg_(17)Al_(12)和Mg_2Sn相。铸态合金经固溶和时效处理后的最大平均硬度为92. 12 HBW,比未经固溶时效处理时的硬度仅提高了7. 78%,且硬度测量误差范围波动较大。挤压变形合金随着时效温度的升高和时效时间的延长,大量颗粒状析出相均匀分布在基体上,析出相明显长大。挤压变形合金经固溶时效处理后的最大平均硬度为116. 94 HBW,比未固溶时效处理时的硬度提高了21. 4%,且硬度误差波动范围较小。挤压后合金经过固溶时效处理后,材料的性能稳定性明显提高。 相似文献
133.
134.
135.
热力耦合数值模拟往复挤压AZ31成形过程 总被引:2,自引:0,他引:2
采用刚-粘塑性有限元法对AZ31镁合金往复挤压变形过程进行热力耦合(温度与位移相互作用)数值模拟,分析2道次往复挤压过程中等效应变速率场、等效应变场、等效应力场以及温度场的分布及变化情况。模拟结果表明:凹模细颈区与紧缩区的交接区域应变速率最大,呈弧线状分布;等体积往复挤压过程中,大变形区主要集中在细颈区靠近凹模内壁处以及镦粗一侧紧缩区靠近凹模内壁区域;挤压一侧紧缩区与细颈区的交接处应力较大,随变形的增加,应力最大值有所上升;温度场分布以细颈区中心为圆心,由高到低向外分布,在工件内形成温度梯度,高温区主要分布在细颈区中心区域。 相似文献
136.
137.
138.
综述了合金元素Y在Mg-Zn-Y合金中的作用,Mg-Zn-Y合金中的准晶强化相及形成机理,目前高强度Mg-Zn-Y合金的研究成果.论述了快速凝固工艺和往复挤压大变形技术用于制备镁合金的优点. 相似文献
139.
Cu50Ni50过冷熔体在玻璃涂层壳型中的凝固组织 总被引:3,自引:1,他引:2
用熔模铸造工艺和溶胶-凝胶方法在壳型内表面制备成分98.56% SiO2-1.44% B2O3(mol%)玻璃涂层,XRD分析结果表明,该涂层经过(1173±5) K保温30min后,再经过(1773±5) K保温60min处理无析晶。过冷Cu_50Ni_50合金熔体在该涂层壳型中遗传的最大过冷度为236K。金相和EDS分析表明,凝固组织可以通过两个临界过冷度分为三类:△T<71K,凝固组织由普通技晶渐变为第一类粒状晶;71K<△T<192K为深过冷技晶;△T>192K时为通过再结晶后形成的第二类粒状晶。利用BCT模型计算结果可以很好地解释三类凝固组织。 相似文献
140.
为了探明多向压缩工艺参数对TC4合金组织和织构演变规律的影响,利用透射电镜(TEM)和电子背散射衍射(EBSD)技术系统研究多向压缩工艺下TC4合金组织和织构的变化特征。结果表明:随着累积应变量增加,试样各部位上的晶粒均得到不同程度细化,易变形区上的晶粒细化效果最为显著;经过4个循环变形后,试样整体组织趋近均匀,平均晶粒尺寸由4.8μm细化到0.14μm,组织以细小等轴晶粒为主,整体组织的均匀性得到改善;随着循环变形次数增加,合金中出现许多细小的再结晶晶粒;多向压缩第一个循环后,随着外加载荷轴转换,织构散漫程度增加,织构密度先减小后增加,形成以{0002}<10■0>和{0002}<11■0>为主的基面织构;随着循环次数增加,织构密度降低,织构散漫程度增加,形成以{■010}<11■2>为主的非基面织构。研究结果可为TC4合金在生产工艺和织构控制方面提供理论和实践依据。 相似文献