基于改进点扩散函数的遥感图像超分辨率重建

为了提高遥感图像空间域重建质量, 采用改进凸集投影(POCS)算法的点扩散函数, 提出了一种改进的POCS超分辨率重建算法。首先给出POCS算法基本原理以及具体实现步骤, 在此基础上对算法做出改进, 即对待重建的高分辨初始帧进行边缘检测, 对检测到的边缘像素点应用改进的点扩散函数(PSF), 使边缘处像素点对应的PSF水平方向与垂直方向系数依据边缘斜率变化而设置不同的权重; 最后分别采用两组数据集对改进POCS算法的有效性进行验证。结果表明, 该改进的POCS算法有效地提高了图像重建的效果, 两组实验平均绝对误差效果分别提升了0.79%和0.26%, 达到了提高图像重建质量的目的。该算法具有较好的实际应用价值。     

环形锻件扩孔展宽分析

在分析环形锻件扩孔变形的基础上，设定了运动学允许的位移增量场，利用增量方法将非稳定变形转化为稳定变形，分析计算了扩孔展宽量。理论计算与实验结果基本一致。     

近α型钛合金航空锻件宏观清晰晶形成机理及预测模型

在双相区锻造成形的某TA15钛合金模锻件表现出局部粗大的清晰晶缺陷.利用金相拼接技术及逐点统计手段对不同晶区的宏微观组织进行分析.研究发现清晰晶区域与模糊晶区域均表现为典型的双态组织.与模糊晶区域对比,清晰晶区域初生等轴α相(αp)含量略低,次生α相片层略厚且存有大量的粗大原始β晶粒,其平均尺寸可达模糊晶区域的3倍以上.对比研究表明,粗大的原始β晶粒是导致清晰晶缺陷最主要因素,依据试验分析结果给出了锻件出现低倍清晰晶的临界条件.采用模锻件同批次原材料通过热压缩试验,获得了该材料在不同变形条件下宏微观组织的变化规律,进而建立TA15钛合金原始β晶粒尺寸的预测模型,实现了低倍粗晶的可视化预测.研究表明动态相变是造成β晶粒粗化的最主要原因,是导致低倍组织出现清晰晶的根本原因.清晰晶对温度、变形量及应变速率均敏感,当其他条件一定时,变形温度越高、变形量越大及应变速率越小,出现清晰晶的倾向均比较越大.     

高Nb X80管线钢的屈强比在塑性变形过程中的变化规律

在Gleeble-3500热模拟实验机上,采用预拉伸方法,对高Nb、X80管线钢在JCOE大直径管线钢管成形过程中的塑性变形进行模拟,研究其屈强比的变化规律和机理。研究结果表明,受预拉伸塑性变形的影响,两种高Nb、X80管线钢的屈服强度和抗拉强度均得到不同程度的增加。但由于其屈服强度增加的梯度大于抗拉强度增加的梯度,从而导致材料的屈强比升高。在一次变形量超过8.2%,或一次变形量为6.2%并叠加2%二次变形的情况下,材料的屈强比将达到或超过管线钢管标准规定的0.95极限值。塑性变形过程中,由于位错密度增加而导致的加工硬化现象,是使屈服强度增加的主要原因;材料的初始屈强比及其组织均匀性,是影响变形过程中抗变形能力的主要因素。     

半圆筋循环载荷作用下的板材变形特征研究

针对板材在半圆筋中的变形具有弯曲、卸载及反向弯曲的循环加载特征,采用基于Mises屈服条件的各向同性硬化模型,对板材通过半圆筋的变形过程进行了有限元数值模拟分析,获得了板材节点通过半圆筋时沿流动方向的应力应变时间历程关系曲线。分析结果显示,板材通过半圆筋时经历了两次弯曲、卸载与反向弯曲的循环塑性变形的过程,循环加载共计经历4个加载分支。循环加载曲线在不同加载分支的应力应变关系可以近似为线性硬化,随循环加载次数增加,反映不同加载分支硬化情况的切线模量降低,并且在二次反弯曲阶段基本上不硬化。     

基于对比度增强抑制灰度的改进优化准则法

为了抑制变密度法拓扑优化结果中的灰度单元,基于对比度增强策略,提出了两种形式的对比度增强算子,引入到优化准则法迭代计算中,对优化准则法进行了改进。对比度增强算子能够拉大单元灰度差别,驱动中间密度向两极进行分化,最终使优化收敛于0/1材料分布状态。采用典型数值算例对该方法进行了验证,计算结果表明,该方法能够得到拓扑结构清晰的优化结果。     

基于PLC的拉深筋实验台电液控制系统改造设计

原有继电器液压实验台采用继电器控制系统,设备陈旧老化,可靠性低,且可实现功能少,灵活性差,不能满足新的实验使用要求,在原实验台基础上进行了改造。新实验台利用CAN总线技术,采用一套基于现场总线(CAN-BUS)的PLC控制系统,扩大了实验台的功能范围,提高了控制系统的柔性,实现了实验数据处理的自动化。对原液压系统进行了改进,由传统的节流回路改为由电液比例阀和负载敏感泵组成的负载敏感回路,实现了多种工况的灵活转换。而且通过压力补偿技术可以实现工作油缸运动速度的可控性和智能性,通过负载敏感技术,减少了系统发热和能量损失,实现了电液控制系统的节能化设计。     

管筒形零件机械扩径工艺过程的多目标优化

管筒形零件的机械扩径成形过程是一个与管坯规格、管坯形状、材料性能、摩擦条件、变形程度、模具直径及其边缘圆角半径等诸多因素相关的塑性变形过程,其最终制品的尺寸和形状精度取决于这些参数的综合影响。在生产实际中,如何根据用户对制品尺寸与形状的精度要求来确定管坯规格、变形程度、模具尺寸等主要工艺参数,是机械扩径工艺设计的一个重要内容。它可以被抽象为一个在满足制品尺寸和形状精度要求条件下,寻求管坯规格等上述主要工艺参数最优组合的多目标优化问题。文章基于MSC.Marc非线性有限元分析软件和遗传优化算法,采用Python语言设计了基于加权组合法的遗传算法程序,实现了在多目标条件下对管筒形零件机械扩径成形工艺参数的优化。     

管筒形零件机械扩径工艺过程的成形参数优化

管筒形零件机械扩径最终制品的横断面尺寸精度和形状精度,不同程度地受到各种工艺参数、模具参数、材料性能参数以及摩擦条件的影响。机械扩径工艺设计的重要内容之一,就是针对特定的毛坯规格,合理选择各种成形参数并使其成为一种最优组合,以获得最佳的制品尺寸和形状精度。文章基于MSC.Marc非线性有限元分析软件和遗传优化算法,应用Python语言设计了机械扩径成形参数优化的遗传算法程序,通过对MSC.Marc软件的二次开发,实现了遗传优化算法与MSC.Marc软件的连接,为管筒形零件机械扩径工艺过程的成形参数优化提供了一种新方法。针对大直径管线钢管机械扩径工艺,得到了以最终制品形状精度(横断面圆度误差)为优化目标的扩径率、模具直径和模具边缘圆角半径等成形参数的最优组合。采用最优的成形参数组合,可以显著提高最终制品的横断面形状精度。     

Effect of drawbead on forming performance of subsequent sheet

In order to research the plastic performance of sheet going through the drawbead and the simple tensile test of sheet, the influence of drawbead structure parameters on sheet performance and the subsequent performance of the sheet were performed to investigate the residual deformation characteristics of the sheet through different drawbead structures, and also the influences of drawbead structures and geometry parameters on pre-deformation and subsequent forming characters of sheet were analyzed. The results show that the pre-deformation decreases with the increase of the round corner radius, the pre-deformation increase with the increase of the height of drawbead, and the subsequent forming characteristics of sheet going through drawbead are remarkably different from undeformed sheet and these differences heavily depend on the pre-deformation. With the increases of pre-deformation, the yield ratio increases, but the subsequent elongation exponential decreases. These means deformability of the sheet is significantly reduced. As the structure of drawbead changes, the mechanical characteristics of material in different cyclic loading conditions also change. For the BUFDE+Z deep drawing steel sheet, the subsequent performance of the sheet is hardened when the pre-deformation is greater than 0.044. For the DC52D+ZF hot-galvanize steel sheet, the subsequent performance of the sheet begins to harden when the pre-deformation is greater than 0.079, and it presents that the pre-deformation is not bigger than 0.052.