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21.
22.
硼热还原法制备LaB6粉末 总被引:8,自引:1,他引:7
研究了采用硼热还原法制备LaB6粉末的反应合成工艺,La2O3-B系反应热力学分析表明,气体分压对LaB6的形成有重要影响,减小气体分压可以明显降低LaB6的合成温度,结合DTA测定结果,确定了制备LaB6粉末的合成温度,同时,对不同温度的和保温时间条件下所生成的LaB6粉末的相组成、颗粒尺寸与形貌以及纯度进行了测试分析,实验结果表明,La2O3-B系制备LaB6粉末的优化工艺是真空度133Pa,1923K保温6h,所合成的LaB6粉末平均粒径为6um,纯度达99.2%,颗粒形态比较规整,多数呈氨似团块状。 相似文献
23.
利用OM,SEM,TEM,数字显微硬度计和电子万能试验机,对常规轧制与铸轧法制备的AZ451镁合金薄带的显微组织和力学性能进行了分析.常规铸锭轧制后仍为等轴晶组织,晶粒尺寸明显细化.铸轧条带在350 ℃多道次轧制后显微组织由树枝晶转变为纤维状变形组织, 350 ℃/10 min热处理后合金发生再结晶,得到等轴晶组织.轧制后两种合金均具有良好的力学性能,双辊铸轧合金的强度和延伸率均明显高于传统铸造合金的强度和延伸率,两种合金1 mm厚薄带经350 ℃/10 min均匀化退火后的抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为334.4 MPa,229.3 MPa,23.8%和270.8 MPa,174.4 MPa,10.8%.两种合金的断口形貌均呈现河流花样,撕裂棱和韧窝共存,是明显的韧性断裂,铸轧合金的韧窝更明显,尺寸更小一些,这与铸轧合金的组织更细小有关. 相似文献
24.
25.
原位反应铜基复合材料制备工艺 总被引:6,自引:0,他引:6
用原位反应法制备了氧化物颗粒增强铜锆基(Al2O3+Cu2O)/Cu-Zr复合材料,并对其组织和性能进行了研究。结果表明,复合材料增强相分布均匀,尺寸细小,体积分数随反应温度和时间的不同,可以在5% ̄15%内调节,铸态显微硬度可达104.1。最后讨论了热处理及形变处理对复合材料组织和性能的影响。 相似文献
26.
Mg—Li基合金及复合材料的制备工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
对Mg-Li基合金制备所用原材料、熔炼设备及工艺,以及Mg-Li基复合材料的制备工艺进行了总结和分析。 相似文献
27.
28.
非晶态Zr65Cu17.5Ni10Al7.5合金氧化和晶化过程研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用X射线衍射(XRD)和差示扫描量热法(DSC)研究了在连续加热条件下非晶态Zr65Cu17.5Ni10Al7.5合金在空气中的氧化和晶化过程。结果表明,在450℃以下,非晶态Zr65Cu17.5Ni10Al7.5合金表面的ZrO2晶粒长大过程服从抛物线规律;当温度超过450℃时,由于非晶基体内部发生晶化过程,阻碍了表面氧化过程的发展,此时ZrO2晶粒大小满足线性规律,并给出了ZrO2晶粒尺寸与温度的函数表达式。非晶态Zr65Cu17.5Ni10Al7.5合金的晶化过程是先形成二十面体相,然后转变为稳定的晶化相。 相似文献
29.
Mg-Zn-Zr-Ce合金高温变形行为与热加工性能研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用Gleeble 3800热模拟机对Mg-6Zn-0.5Zr-0.5Ce镁合金进行了高温压缩变形实验,分析了该合金在变形温度为523—673 K,应变速率为0.001—1.0 s-1条件下的流变应力变化规律.结果表明,变形温度和应变速率对流变应力具有显著影响,流变应力随变形温度的升高和应变速率的降低而减小;在较高变形温度和较小变形速率下,流变应力随真应变的增加至峰值后即呈稳态流变特征.采用双曲正弦函数拟合曲线.确定了该合金的变形表观激活能为145.76 kJ/mol;建立了可用于描述该镁合金的流变应力的单隐层前馈误差反向传播人工神经网络模型.利用动态材料模型构建了热加工图,结合组织观察认为,该合金在648—673 K,应变速率为0.1 1.0 s-1条件下发生动态再结晶;而同样应变速率下,温度低于573 K时材料在变形过程中由于机械孪生导致开裂.由交滑移所产生的机械回复位错控制着界面的形成,且动态再结晶模型表明该合金再结晶主要受界面迁移所控制. 相似文献
30.
利用氮气雾化法制备了Al-Zn-Mg-Cu合金粉末,通过扫描电镜、光学显微镜和X射线衍射仪对粉末的形貌及组织特征进行了研究;检测了粉末热挤压法制备的合金棒材的力学性能,并对其断口进行了分析。结果表明:随着粉末颗粒尺寸减小,颗粒形状由以长条形为主转变为以近球形为主。同时,显微组织中的枝晶臂间距减小,晶粒细化效果明显;合金以α-Al相为主,还有少量η-MgZn2平衡相存在。随粉末颗粒尺寸减小基体过饱和度增加,基体相和MgZn2相衍射峰宽化;粉末粒度减小,挤压合金力学性能提高;挤压合金拉伸断口属于韧性断裂。 相似文献