微合金化对Al-Cu-Mg合金时效行为的影响

以微合金化元素对Al-Cu-Mg合金常规时效析出相的影响为出发点,分析了Ag,Si,Ge,Cd等元素对合金时效行为的影响.结果表明具有:完全改变常规析出相结构,形成新析出相;部分改变常规析出相结构,提高析出相的强化效果;促进析出相析出3种作用.分析了采用微合金化方法提高Al-Cu-Mg合金热强性所存在的问题,并对发展趋势进行了展望.     

二元Al－Li合金共晶复合材料的定向生长

研究了在定向凝固条件下，在亚共晶二元Ａｌ－Ｌｉ合金中获得共晶复合材料的晶体生长准则，并观察了组织形貌．结果表明，当６．５×１０~５Ｋ·ｓ·ｃｍ~（－２）≤Ｇ_Ｌ／Ｒ＜１１×１０~５Ｋ·ｓ·ｃｍ~（－２）时，晶体可以保持稳定的平面固－液界面生长，得到规则的共晶复合组织．二元Ａｌ－Ｌｉ合金共晶组织中β相（ＡｌＬｉ）为棒状形貌．     

二元Al—Li合金共晶复合材料的定向生长

研究了在定向凝固条件下，在亚共晶二元Ａｌ－Ｌｉ合金中获得共晶复合材料的晶体生长准则，并观察了组织形貌。结果表明，当６．５×１０＾５Ｋ·ｓ·ｃｍ＾－２≤ＧＬ／Ｒ〈１１×１０＾５Ｋ·ｓ·ｃｍ＾－２时，晶体可以保持稳定的平面固－液界面生长，得到规则的共晶复合组织。二元Ａｌ－Ｌｉ合金共晶组织中β相（ＡｌＬｉ）为棒状形貌。     

铬、铝、硅对铁基高温合金抗氧化性能的影响

采用正交设计的实验方法探讨了铬、铝、硅元素含量对铁基高温合金抗氧化性的影响规律。为获得稳定的抗氧化能力,上述各元素的含量应分别高于17%Cr,4%Al,1.5%Si。结果表明:当三元素同原子比时对铁基高温合金抗氧化性的影响次序为Si最大,Al次之,Cr最小。结构平坦、组织致密、颗粒细小均匀的氧化膜抗氧化性较好,反之较差。当氧化膜由Cr2O3,Al2O3,SiO2,Fe(Ni)Cr2O4多种氧化物组成复合氧化膜时于1250℃表现为强抗氧化性,当缺少Al2O3或SiO2时表现为弱抗氧化性。     

真空热压烧结炉的研制

介绍了真空热压烧结炉的结构特点 ,包括热压合装置下压杆的动密封采用双向密封的优点 ,输电装置中引入电极的绝缘和耐高温性能 ,发热区获得 2 30 0℃高温的保温措施和保温桶的设计。     

Ti-Ni-Cu形状记忆合金急冷条带的显微组织

研究了Ti51.7Ni24.5Cu23.8形状记忆合金条带急冷态和退火态下的组织变化。结果表明,急冷态组织主要为非晶态,同时含有部分晶化相B2和B19。B19马氏体变体形貌多样,呈针状、条状、粗片状及钩状。急冷条带在5℃/min的连续加热下,晶化开始温度为436℃。利用Kissinger方法确定其晶化激活能为444.7kJ/mol。条带经400℃低温退火后晶相主要为单变体B19,部分晶粒内部马氏体双变体自协作成垂直关系。马氏体在晶界处形核并向晶内生长,急冷态下的钩状马氏体变体经退火后消失。     

Ti-Ni-Cu形状记忆合金快速凝固条带的拉伸行为

采用快速凝固法制备了Ti_(53.5)Ni_(22.8)Cu_(23.7)合金薄带.用透射电镜(TEM)、电子探针(EPMA)和电子拉伸试验机对铸态和退火态下的条带进行力学分析、组织分析及断口形貌分析.研究发现,铸态下Ti_(53.5)Ni_(22.8)Cu_(23.7)合金条带的抗拉强度和断裂应变分别为1 257 MPa和3.86%.其断口形貌有明显的脉状条纹和光滑非晶无特征区.条带经450 ℃退火10 min 和60 min后其断裂强度分别为623 MPa和850 MPa,条带的弹性模量随着应变增加从7～10 GPa增至25 GPa.退火后条带拉伸断口均体现出等轴晶粒形貌.经450 ℃,60 min退火的合金条带拉伸前后的TEM形貌特征不同,拉伸后的奥氏体晶粒中局部出现应力,诱发马氏体相变,从而形成马氏体板条.     

稀土对Fe－C－Al－Si铸铁组织和性能的影响

本文研究了稀土对Ｆｅ－Ｃ－Ａｌ－Ｓｉ铸铁的石墨形态，基体组织，力学性能及激冷倾向的影响。随１~＃稀土量增加，石墨由片状向蠕虫状转变较快，但由蠕虫状向球状转变很慢，故具有较大的蠕化范围。铸铁的强度在０．３～１．２％１~＃稀土范围内随稀土的增加而增加，但在１．２～２．０％范围内稍有下降。稀土具有较强的促进激冷倾向的能力，而铝具有抑制或消除激冷倾向的作用。孕育能显著降低激冷倾向，且其效果比普通铸铁更明显。并对有关机理进行了讨论。     

Effect of Forming Process on Microstructure and

用OM, SEM, TEM和电子万能试验机对不同方法制备的ZK60镁合金薄带的组织和力学性能进行了研究。常规铸造ZK60镁合金轧制后仍为等轴晶组织,晶粒尺寸明显细化,双辊铸轧ZK60镁合金条带温轧变形后,显微组织由树枝晶转变为纤维状变形组织,且有高密度剪切带产生,温轧过程中没有明显的动态再结晶发生。轧制后两种合金均具有良好的力学性能,轧制态铸轧合金的强度明显高于传统铸造合金,伸长率略低于传统铸造合金。退火热处理后两种合金均发生了再结晶,得到等轴晶组织,且铸轧合金的组织比传统铸造合金的组织更加均匀细小。退火热处理使薄带的强度略有下降,而伸长率大幅度提高,退火后双辊铸轧合金和传统铸造合金的抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为：388 MPa,301 MPa,22.9%和311 MPa,219 MPa,19.3%。镁合金薄带制备过程的晶粒细化归因于剪切带、位错和挛晶的产生及后续退火过程中再结晶。     

La掺杂对磁控溅射CaB6薄膜的影响

利用直流磁控溅射的方法制备掺La和未掺La的Ca_1-xLa_xB₆ (x = 0, 0.01, 0.02, 0.03)薄膜。利用原子力显微镜对薄膜的表面形貌及厚度进行表征。掺La的薄膜的厚度约为未掺杂的两倍; La的掺杂会使薄膜的晶粒尺寸变大。利用X射线光电子能谱对薄膜表面的化学组成进行检测。薄膜中Ca/La比接近理论值, 没有检测到其它的铁磁性杂质及元素, 尤其是Fe。Ca_0.98La_0.02B₆薄膜具有最大的室温饱和磁化强度, 强度值为84.54 emu/cm³。同时薄膜的饱和磁化强度值随薄膜厚度的增加而降低。在Ca_1-xLa_xB₆薄膜中, B₆空位是薄膜磁性的主要来源, 其它类型的缺陷例如晶界等, 同样影响着薄膜磁性的大小。