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利用Thermo-Calc软件对0.1C-7.2Mn中锰钢奥氏体逆转变 (Austenite reverted transformation,ART)过程中C、Mn元素配分的热力学过程进行模拟,并根据结果进行了ART工艺的热处理试验。热力学计算和试验结果表明,当退火温度为640 ℃时,C、Mn在奥氏体中含量均高于680 ℃时的含量,在配分初始阶段,C在奥氏体中的质量分数迅速达到最高点0.87%,在由Mn元素控制界面移动的过程中,Mn在奥氏体中的质量分数接近10%;C原子配分控制的界面移动平均速率达2.5×10-4 m·s-1,主导的界面迁移占总迁移距离的46.9%;而由Mn元素配分控制的界面移动速率仅为2.5×10-12 m·s-1,迁移距离占总迁移距离的53.1%;当试样在640 ℃保温30 min时,残留奥氏体的体积分数达到36.5%,抗拉强度为1041 MPa,并且强塑积达到24.36 GPa·%。 相似文献
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随着城市体检在城市更新与治理中的
重要性日益凸显,既有城市体检的不足也日益明
确。既有工作框架一方面存在人本化考量不足
的问题,多为自上而下的分析视角且数据时空精
度受限;另一方面缺乏数字化的通用性架构,难
以适应新时期精细化的分析需求。本研究一方
面基于2022版住建部城市体检指标体系,探索
在多源时空大数据支持下,融入人民城市理念,
拓展和优化人本化体检指标体系;另一方面探
索数字化城市体检云平台建构,满足动态监测、标准口径和实时交互需求,从而实现城市体检的理论创新、技术创新和治理创新。最后以徐汇滨
江某片区为例,展示该平台的应用。本研究为人民城市理念下的数字化城市体检提供了新思路,
是数字技术促进城市体检范式创新的有益尝试。 相似文献
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通过采用扫描电镜、透射电镜、X射线衍射以及相分析等手段来观察组织的微观结构和对析出相的验证,研究轧制温度对轧态Ti微合金化马氏体钢强度的影响。研究结果表明,通过降低轧制温度可以明显提高含Ti马氏体钢的屈服强度,这主要是因为当轧制温度从1100℃降低到950℃过程中,形变诱导析出大量的TiC析出相,随着轧制温度的降低,析出相数量明显增加,并且平均尺寸也逐渐变小。马氏体中大量存在的1~20nm范围的析出相可以起到明显的析出强化作用。 相似文献
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采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、电子探针(EPMA)等研究了连续退火均热时间(3、5、8和10 min)对Q&P980钢微观结构演变和力学性能的影响。结果表明:经过均热处理后,Q&P980显微组织主要由铁素体、块/板条状马氏体和少量残留奥氏体组成。随着均热时间的延长,试验钢的板条状马氏体比例升高;残留奥氏体含量先降低再升高,抗拉强度先升高后下降,伸长率与残留奥氏体含量变化趋势一致。均热时间的延长引起加工硬化指数(n)开始迅速升高,5 min后趋于平稳。当均热时间为5 min时,加工硬化指数为0.23,在此条件下,塑性变形过程中残留奥氏体有序、均匀地发生相变诱发塑性(TRIP)效应。均热保温时间初始阶段,Mn元素呈不均匀分布,富集效应明显;随着均热时间的延长,Mn元素分布趋于均匀化;然而,当均热时间为10 min时,Mn元素分布又呈现聚集状态。在试验参数范围内,均热时间为5 min时试验钢的性能最优,抗拉强度为1052.40 MPa,伸长率为22.92%,强塑积为24121.01 MPa·%;合理的均热时间范围为3~6.9 min。 相似文献
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采用冷轧8Mn钢为试验材料,利用光学显微镜、扫描电镜、电子拉力万能试验机等,结合EBSD和XRD分析技术研究了不同退火温度对低温热成形前后试验钢组织和性能的影响。结果表明,热成形前,试验钢中的奥氏体含量随着退火温度的升高而降低。低温热成形后试验钢的显微组织为马氏体、铁素体和残留奥氏体。不同温度退火并热成形后试验钢的抗拉强度均为1400 MPa左右,屈服强度为900 MPa左右,伸长率为10%左右。退火温度对8Mn钢低温热成形后力学性能影响较小。 相似文献
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为研究和改善某牌号1 000 MPa级高强汽车钢热轧原料卷的性能均匀性,前后进行了4次工业试验。结果表明,卷取温度为620 ℃时,钢卷不同位置组织差异巨大,且性能波动显著。在带尾10 m处,边部组织由细小的铁素体和马氏体组成,而中部由粗大的铁素体和珠光体组成;在带尾100 m处,边部由细小的铁素体、回火马氏体和少量新鲜马氏体组成,而中部仍然由粗大的铁素体和珠光体组成。巨大的组织差异导致通卷抗拉强度的波动值高达552 MPa。入缓冷坑对钢卷的组织和性能均匀性无明显影响,但对提高卷取温度有明显改善。卷取温度提高至680 ℃后,不同位置处的边部和中部组织差异减轻,通卷抗拉强度的波动值降低至146 MPa。高卷取温度和边部遮挡工艺同时采用后,钢卷的性能均匀性得到进一步提高,通卷抗拉强度的波动值进一步降低至108 MPa。 相似文献
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为了研究Fe-23Mn-xAl-0.7C(x=0.87~6.76)低密度钢中非金属夹杂物形貌特征及形成机理,通过SEM-EDS检测了钢中夹杂物形貌和成分,并借助INCA Feature夹杂物自动分析软件分析了钢中夹杂物尺寸分布、数量密度和面积分数等参数。研究发现,低密度钢中夹杂物尺寸以1~5 μm为主。w([Al])为0.87%时,钢中主要夹杂物为MnS、MnO、Al2O3和Al2O3-MnS,夹杂物数量较少,但尺寸大于7 μm的夹杂物所占比例较大,平均尺寸为3.45 μm;w([Al])为3.28%时,主要夹杂物为AlN、Al2O3、MnS以及AlN-MnS、AlN-Al2O3-MnS复合夹杂物,外包裹MnS尺寸较小,小尺寸夹杂物居多,平均尺寸为2.63 μm;w([Al])为6.76%时,钢中夹杂物以AlN或AlN-MnS为主,且AlN夹杂呈聚集状,夹杂物平均尺寸为2.93 μm。此外,通过FactSage 7.3热力学计算讨论了Fe-23Mn-xAl-0.7C低密度钢中夹杂物析出时机及演变过程,为试验结果提供理论解释。 相似文献