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201.
202.
机械合金化Nb-Cr粉末的热力学分析 总被引:2,自引:0,他引:2
在球、料质量比为13∶1的条件下对Nb-Cr二元粉末进行了高能球磨,研究了摩尔比为1∶2的Nb、Cr混合粉末的机械合金化(MA)过程,用X射线衍射(XRD)分析了球磨粉末的物相组成.结果表明,球磨20 h后粉末变化为先形成Nb(Cr)的过饱和固溶体,45 h后逐步形成非晶,进一步球磨,159 h后发生非晶的晶化.参考Miedema半经验模型理论,建立了Nb-Cr系MA过程的热力学模型.该模型的计算结果表明,Nb-Cr二元系具有形成非晶、固溶体和化合物的热力学驱动力.对摩尔比为1∶2的Nb、Cr混合粉末不同时间XRD结果进行了分析,发现与热力学计算结果吻合. 相似文献
203.
船用电器支架零件小孔较多,壁薄,尺寸又大,外侧面还存在窄长肋条和多个孔等,这些结构特点给铸件成型和压铸模的设计带来许多困难。在压铸模的结构中采用斜滑块机构成型侧型和侧孔;采用二次顶出取件结构,解决了薄壁罩壳类铸件脱模时易发生变形的问题,确保了批量生产的船用电器支架零件的质量。 相似文献
204.
两步热处理制备高延性TiAl基合金机理 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了两步热处理对锻造Ti 4 7Al 2Cr(摩尔分数 ,% )组织演变和室温拉伸性能的影响。经 12 90℃ ,4h FC12 4 0℃ ,4h ,FC 90 0℃ ,2 4h热处理后 ,锻造TiAl基合金中形成了均匀细小的双态组织 ,其室温伸长率 ,室温抗拉强度和室温屈服强度分别为 3.5 % ,6 77MPa和 5 97MPa。在热处理过程中 ,锻造TiAl基合金发生了复杂的相变 ,其相变过程为 :变形组织→γf αf→γf (αf γs αs)→γf Lf γs Ls。当第二步热处理温度偏低时 ,αs 转变为脆性α2 相颗粒 ,降低了合金的室温拉伸性能 相似文献
205.
TiAl基合金的超塑性变形机理 总被引:4,自引:2,他引:4
对国内外在TiAl基合金的超塑性研究中所提出的各种变形机理和调节机制进行了综述,并介绍和分析了该合金在超塑性变形中所呈现的各种应力-应变关系。 相似文献
206.
采用机械合金化与热压工艺制备以Nb固溶体为软第二相的Laves相Nb/NbCr2复合材料。研究不同成分的Nb、Cr元素粉经20 h球磨后在1 250℃,0.5 h热压工艺下所获得的Nb/NbCr2复合材料的组织和性能。结果表明:随着偏离Laves相化学配比的Nb含量的增大,材料的致密度、抗压强度、塑性应变均增加,而维氏硬度减小。Laves相含量为29%的Cr-77.5Nb合金的组织均匀,Nb固溶体与Laves相间隔分布,晶粒尺寸达到亚微米级,屈服强度为2 790 MPa,抗压强度为3 174 MPa,塑性应变达到5.44%,充分实现了细晶和软第二相综合增韧的效果。 相似文献
207.
208.
采用机械合金化的方法制备了Ti_(44)Ni_(47)Nb_9形状记忆合金粉末,采用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)分析和能量色散光谱(EDS)等分析了球磨工艺参数对粉末非晶度和颗粒尺寸的影响,得出了最佳的球磨工艺参数。分析了球磨转速、球料比以及球磨时间等参数对机械合金化过程的影响规律。结果表明:合金粉末在球磨60 h时已出现大部分非晶相,100 h时已接近完全非晶化。机械合金化制备的Ti_(44)Ni_(47)Nb_9合金粉末尺寸随球磨时间的增加先迅速减小后在60 h左右趋于稳定,在球磨速率不变的条件下,随着球磨时间增长,粉末的平均粒径大幅度减小,且由棱角分明的不规则体逐渐变化为球形体,在球磨初期(10~30 h)存在颗粒团聚的现象,随球磨时间延长(30 h后)该现象逐渐消失。从粉末颗粒尺寸、分布状况、圆滑程度等方面分析考虑:在球磨时间为100 h的条件下,当球磨转速为200 r/min、球料比为10∶1时机械合金化效果最佳。 相似文献
209.
210.
利用变形态Ti40合金在变形温度范围为1223~1323K和应变速率范围为0.001~1.0s-1的不同应变下的热压缩实验数据研究了该材料的高温流变应力模型。利用实验数据分析了Arrhenius型方程对变形态Ti40合金的适用性,结果表明,采用双曲正弦型Arrhenius方程建立该材料的高温流变应力模型是适宜的,并通过对双曲正弦方程进行温度补偿及引入路径变量因子改进了模型。通过计算复相关系数和平均相对误差绝对值对该模型进行误差分析,经过改进的变形态Ti40合金的高温流变应力模型具有良好的精度。 相似文献