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观察分析了Fe40Mo合金在10-50kpa的硫蒸气中的高温硫化动力学规律和硫化产物层结构变化。结果表明,硫压对Fe40Mo的硫化动力学规律和硫化速度有一定影响,50kPa时比10kPa硫化还慢些;高硫压及较高温度下合金硫化由其中Fe的硫化控制,而不象低硫压时只受Mo的硫化控制。这些表现与Fe20Mo的相近,表明在高温和高疏压的苛刻环境中,合金中添加Mo的作用被削弱了。合金硫化动人学表现与产物层结构、特别是中间层MoS2的厚度和密度有根大关系,当产物层致密、中间层密度高、厚度大时。合金硫化速度较慢。MoS2层的分子片层取向垂直于试样表面,有利于通过这一层的传质,是MoS2层形成之后FeS外层仍继续增厚的原因。 相似文献
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用TGA、XRD、SEM观察分析了Fe50Mo合金在900℃、10~50kPa的硫蒸气中的高温硫化动力学曲线和硫化产物层的组成及结构。发现硫化动力学基本不受硫压的影响,但高硫压下合金发生较严重的硫化,其产物层由低硫压时的一、二层变为类似于Fe40Mo产物层的三层结构:外层FeS/中间层MoS2/内层Fe、Mo的复杂硫化物。内层虽然在硫化后期生成,但发展速度比中间层快,密度也较低。中间层是阻止合金进一步硫化的主要产物,但仍允许Fe2+通过,使外层FeS得以继续生长,合金进一步硫化。 相似文献
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用CO还原BRC3热轧带钢表面氧化铁皮的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用SEM和XRD等方法对BRC3热轧带钢表面氧化铁皮进行了研究,结果表明:BRC3热轧带钢表面氧化铁皮由Fe2O3外层、Fe3O4中间层及FeO内层组成,在邻近基体的FeO层内有少量的Fe3O4析出.在CO高温还原过程中,BRC3热轧带钢表面氧化铁皮中的氧化物首先全部转变为FeO,然后再被还原,最终形成大部分亮白色的多孔状金属铁及小部分未被还原的灰黑色铁的氧化物.实验表明:在750℃,CO流量为3L/min,反应时间为180s的条件下,CO还原氧化铁皮的效果最好;而在相同的温度及反应时间的条件下,CO的流量越大,还原氧化铁皮的效果越好. 相似文献
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齐慧滨 《中国有色金属学报》1998,8(A01):18-24
用电沉积-热解方法在合金表面获得了厚度为0.1-0.5μm的单一Y2O3,Al2O3或不同Y2O3含量与Al2O3或Cr2O3混合的氧化物薄膜涂层,研究了在1100℃,10^4PaO2的条件下各类OTFC对Al2O3形成Fe25Cr5Al合金恒温氧化和循环氧化行为的影响。 相似文献
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用自制的高能高频电脉冲沉积设备在20钢上获得了表面平整、厚度均匀的锌涂层,对此研究了涂层试样与未涂层试样在80℃的自来水和65℃的自来水、海水中的耐蚀性能。通过对电位-时间关系曲线的监测发现,在80℃海水浸泡181h和65℃自来水中浸泡4h后出现了锌-铁电偶对电位极性逆转现象,使锌涂层由阳极性转变为极性,并使腐蚀形态由均匀的全面腐蚀转变为不均匀的局部腐蚀,使锌涂层失去了应有的保护作用。研究确定锌涂层较为适宜的使用环境由80℃时为自来水、在65℃时为海水。建议在选用锌作防护涂层时针对实际使用环境测试电位和腐蚀情况,避免由于涂层工作环境选择不当而引发相反的效果。 相似文献
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微量稀土对M38合金高温腐蚀性能的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了添加0.04 wt.-%Y 和0.05 wt-%Ce 的 M38高温铸造合金存 SO_2+O_2/SO_3平衡混合气氛中的高温腐蚀行为。发现微量 Y 和 Ce 均在一定程度上降低了 M38合金的腐蚀速度,并显著改变了该合金腐蚀产物的表面形貌和成分。 相似文献
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采用镀锌层破损面积不同的热镀锌汽车钢板试样,在含相同3.5%C1-浓度的鹰潭泥浆和NaCl水溶液中进行了浸泡和浸没腐蚀实验,研究了镀锌板、基板和镀锌层不同程度破损试样在两种介质中的腐蚀规律.结果表明:完整镀锌层的腐蚀速率高于基板;镀锌层破损试样的腐蚀失重随镀锌层破损面积的增加而增大;在泥浆中的腐蚀速率比在溶液中大,且腐蚀速率随时间的变化不同.EIS分析结果表明,镀锌层破损试样的锌层在两种介质中的电荷转移电阻都比基材小得多,镀锌层的腐蚀对腐蚀失重结果起主要贡献.泥浆溶氧高和pH值低是造成镀锌层破损试样在两种介质中腐蚀行为明显不同的主要因素. 相似文献