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101.
虚拟现实技术在教育教学中的应用研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍了虚拟现实技术的概念和基本特征,探讨了虚拟现实技术在教学中的应用。分析了虚拟实验系统在实验教学中的优势,构建了虚实结合的汽车仿真实验系统。 相似文献
102.
采用高倍光学显微镜和焦平面探测器测试系统对焦平面探测器相连缺陷元进行了测试分析,研究了焦平面探测器相连缺陷元的成因。研究结果表明:借助高倍光学显微镜很难识别相连缺陷元;采用焦平面探测器响应测试系统进行测试时,相连缺陷元的响应电压与正常元基本相同,相连缺陷元无法被识别;采用焦平面探测器串音测试系统进行测试时,相连缺陷元之间串音为100%,明显不同于正常元,此时两元相连缺陷元响应电压是正常元响应电压的二分之一,相连缺陷元可以被有效识别。光刻腐蚀引入的台面或电极相连,以及光刻剥离引入的铟柱相连导致了缺陷元的产生;通过光刻腐蚀、剥离工艺优化,可以有效减少焦平面探测器相连缺陷元。 相似文献
103.
摩擦系数是摩擦焊接研究中重要的能量参量与摩擦学参量.DD3合金和Renē95合金分别是先进航空发动机整体叶盘制造中所用的单晶叶片材料和粉末冶金涡轮盘材料.为研究这两种材料的摩擦焊接性,作者在理论推导摩擦焊合区力学参量的基础上,采用计算机测控系统实时测量了DD3和Renē95连续驱动摩擦焊接过程中的摩擦界面温度、摩擦扭矩与轴向压力.其中,摩擦界面温度采用半自然热电偶测量.通过试验数据回归分析,分别建立了初始摩擦阶段摩擦系数公式f1=1.768-0.465(T-273)0.005、准稳定摩擦阶段的流动应力公式σ=186.23exp(167.156)/(T-273)和等效摩擦系数公式f2=-9.293+0.016T-6.918×10-6T 2.为进行整体叶盘摩擦焊接过程的产热机制分析与数值模拟奠定了试验基础. 相似文献
104.
105.
106.
电场对异种金属摩擦焊接头组织与性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了外加电场对T2紫铜和1Cr18Ni9Ti不锈钢摩擦焊接头焊合区的显微组织、主要合金元素的扩散区宽度以及接头力学性能的影响.结果表明,外加电场加快了焊合区金属的动态再结品进程,不同形式的电场对焊合区铜侧的组织形态与分布有不同的影响.在负电场(试件接电源负极)作用下,焊合区金厦发生的动态再结晶程度最大,品粒尺寸较大且分布均匀;交流电场使品粒尺寸略有减小.交流电场和负电场通过对金厦内部电子密度的影响,促进了焊接过程中焊缝区Cu、Pe和Cr的扩散,并提高了焊接接头扭转强度。 相似文献
107.
本文对“标准流量计法流标定装置”目前的现状及存在的问题进行了介绍。对该类装置进行自动化的必要性以及应采取的技术措施进行了论述。 相似文献
108.
在建立了45钢环形结构件连续驱动摩擦焊的二维热力耦合有限元模型的基础上,研究了焊接过程中的温度场与材料流动对飞边形成的影响规律.结果表明,在摩擦阶段,材料主要沿轴向流动,而径向流动基本上为0;在顶锻阶段,在大的轴向顶锻压力的挤压作用下,摩擦面边缘及其附近的材料主要沿径向向摩擦面外流动并形成飞边,且飞边的尺寸与弯曲程度随焊接时间的增加而增加.同时,增加旋转频率以及轴向顶锻压力会导致飞边尺寸与弯曲程度的增加;基于飞边形貌给出了45钢环节结构件连续驱动摩擦焊的合理焊接工艺参数. 相似文献
109.
首次采用摩擦焊接工艺对地质勘探用钻杆的管体与接头进行了焊接试验。探讨了不同的热处理工艺条件对DZ60钢钻杆管体与40Cr钢接头摩擦焊接头组织与性能的影响,并与采用热墩粗工艺生产的钻杆管体组织与性能进行了对比。试验结果表明,采用摩擦焊接及焊后调质热处理工艺制造的DZ60地质钻杆焊接接头的常规力学性能指标均高于地矿部DZ60地质钻杆管材的技术标准规定的数值,并优于采用现行热墩粗工艺制造的钻杆管材的力学性能数值。同时发现,采用合适的焊后回火热处理温度,可以有效提高焊接接头的抗拉强度与屈服强度,使其各项力学性能达到DZ60钻杆管材的技术标准,从而有效减少地质钻杆摩擦焊接头焊后热处理工艺,降低制造成本。 相似文献
110.
Transient stress and strain fields of dissimilar titanium alloys (TC11 and TC17) joint during linear friction welding (LFW) were investigated by a two-dimensional model with ABAQUS/ Explicit. The results showed that in the X-axis, the maximum compressive stress of 850 MPa occurred in the center zone of friction interface, and the maximum tensile stress of 190 MPa distributed at the flash; in the Y-axis, the maximum compressive stress of 1 261 MPa located at the junction region between the welding fixture and edge of the specimen, and the maximum tensile stress of 320 MPa distributed in the connecting portion between the flash and edge of the specimen. In addition, areas of plastic strain increased gradually during welding process. In the X-axis, tensile strain mainly existed at the heads of the specimens; in the Y-axis, compressive strain mainly occurred at the heads of the specimens. 相似文献