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72.
本文提出了一种全片上集成、面积优化的低压差线性稳压器(LDO)新结构。利用提出的自适应频率补偿(AFC)技术,该LDO在保持零到最大负载电流情况下稳定的同时,实现了全片上集成。与此同时,因为采用了一个小型的传输管(在AFC技术中该小型传输管起到使输出级增益快速下降的作用),LDO的面积得到了很大的优化。该LDO在CMOS 0.35μm工艺下流片,仅占用了220×320μm 的芯片面积。这与采用相同特征尺寸工艺的先进设计相比面积缩减至58%。测量结果表明,该LDO在消耗54μA 静态电流的情况下能提供0-60mA 的负载电流。同时,在输入电压为2至3.3V时,稳压输出为1.8V。 相似文献
73.
在分析电容式MEMS麦克风工作原理的基础上,提出了一种用于电容式MEMS麦克风的读出电路.该读出电路包括低极点频率的高通滤波器和低噪声单位增益缓冲器,高通滤波器用来读出MEMS麦克风在声压作用下产生的小信号,单位增益缓冲器用来隔离高通滤波器和后续信号处理电路,并提供较大的驱动能力.仿真结果表明,当电源电压在1.2~3.6V之间时,读出电路都可以正常工作,且静态电流小于60 μA,等效输入噪声为5.2 μV,电压增益大于-1.56 dB(83.6%).由于消除了失调电压的影响,电路可以处理幅度范围为50 μV~200 mV的小信号(参考X-FAB 0.35 μm CMOS工艺). 相似文献
74.
本文给出了冷成型不锈钢方钢管和矩形钢管在腹板屈曲时的设计公式。研究了两种单翼缘加载的情况,一种是端部单翼缘加载,另一种是内部单翼缘加载,此外还研究了内部加载的情况。采用屈服线理论预测了不锈钢管截面的腹板屈曲强度。屈服线理论模型是在试验中观察到的破坏模式的基础上发展起来的。在屈服线模型基础上采用不同的假定,给出了计算冷成型不锈钢方钢管和矩形钢管的腹板屈曲强度的三种设计方法。其中两种腹板屈曲设计方法是完全采用屈服线分析理论推导出来的,另外一种设计方法是综合理论分析和经验分析得到的。将试验得到的腹板屈曲强度和这三种设计方法得到的屈曲强度进行了对比。结果表明采用纯理论推导得到的设计方法计算得到的腹板屈曲设计强度偏于保守,而综合了理论分析和经验分析得到的设计方法其计算的腹板屈曲设计强度值比较合理,可以用于单翼缘受载时冷成型不锈钢管的设计。 相似文献
75.
76.
利用切比雪夫级数辨识线性分布参数系统 总被引:2,自引:0,他引:2
本文提出一种微分运算矩阵法,通过切比雪夫级数和最小二乘法辨识线性分布参数系统
的参数.该方法运算简洁,收敛速度快.文中给出了计算实例. 相似文献
77.
78.
利用水下自主航行器(AUVs)协同编队可以在未知水域中实现对目标的定位。针对AUV导航误差导致定位精度降低问题,该文提出一种基于扩展卡尔曼滤波器(EKF)的多AUV编队融合观测协同目标定位算法。AUV编队由一个装备有高精度惯性导航系统(INS)的领航AUV以及多个装配有低精度INS的跟随AUV组成。从跟随AUV中选取参考AUV和待测AUV,通过设置定位周期和观测间隔来分别对其进行不同的观测。参考AUV作为中转,接收来自高精度AUV位置参数后,向待测AUV传递自身位置参数,利用扩展卡尔曼滤波器完成对AUV集群的协同位置修正。仿真结果表明,该方法AUV集群自身定位精度高且误差随时间积累小,对领航AUV数量需求少,能够实现水下目标低功耗、远距离定位。 相似文献
79.
提出超声以矩形脉冲波的形式轴向导入光纤光栅,分析超声脉冲作用于光纤光栅的机理;在此基础上,设计超声脉冲发生电路以及超声换能器,用高电压脉冲驱动堆栈式压电陶瓷产生沿光纤轴向的压缩脉冲,并通过符合声阻抗匹配的铝锥结构将脉冲幅值放大,高效地耦合进光纤光栅;采用CCD成像法高速采集光纤光栅在时域上的动态反射光谱,分析其时域上的光谱变化规律。结果表明:超声脉冲波长远大于光纤光栅长度时,超声脉冲导入的光纤光栅可有效搬移光谱,在脉冲作用时刻中心波长发生漂移。为超声脉冲与波分复用解调技术相结合提供参考。 相似文献
80.
为制备O/W型环氧树脂E51乳液,确定选用阴离子型和非离子型乳化剂。实验中分别用十二烷基苯磺酸钠(SDBS)、十二烷基硫酸钠(SDS)、壬基酚聚氧乙烯基醚(OP-10)、聚氧乙烯脱水山梨醇单油酸脂(Tween80)以及苯乙烯-马来酸钠(PSMS)作为乳化剂,用量分别为环氧树脂E51质量的0.5%,1%,5%和10%,分析乳化剂乳化机理,对比不同种类、不同浓度乳化剂的乳化效果。研究结果表明,在溶液温度为60℃、体积为100mL,均质转速为16×103 r/min,机械搅拌速度为500r/min条件下,均质15min和机械搅拌15min时,SDBS、SDS得不到稳定的乳液,Tween80和PSMS在实验条件下作乳化剂更为合适,粒径均服从正态分布,平均粒径均小于25μm。 相似文献