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101.
以一座3×40m钢-混工字组合连续梁桥为依托,通过SAP2000建立不同墩高、不同上部结构荷载及不同上部主梁截面等全桥非线性有限元模型。选取峰值地面加速度(PGA)作为地震动强度参数,以桥墩位移延性比为损伤指标确定了完全破坏、严重破坏、中等破坏、轻微破坏、基本完好等5种结构破坏状态,分析了不同PGA作用下的桥墩易损性。研究结果表明:对于钢-混工字组合连续梁桥,相同桥墩截面尺寸、同一峰值地面加速度(PGA)下,桥墩高度越高,各个破坏状态的超越概率越小,其破坏风险越小;在合理的上部结构设计前提下,增加上部结构荷载,会降低桥墩的抗震性能;相同的下部结构布置,上部主梁采用钢-混组合结构,其桥墩易损性破坏概率要比同跨径的钢筋混凝土T型梁桥小,抗震性能更优越。建议桥梁抗震设计时重点关注上述因素的影响。 相似文献
102.
制备了一种高效的非均相催化剂Fe_2O_3-蛋白土复合材料,利用光-Fenton反应原理对有机污染物进行降解。本研究选用罗丹明B作为目标污染物,探讨了影响罗丹明B降解效果的因素。在pH值为3,催化剂质量浓度为0.1 g/L,过氧化氢浓度为50 mmol/L,罗丹明B质量浓度为8.5 mg/L,太阳光照下反应100 min,罗丹明B的脱色率达100%。此外,还考察了不同光源、不同材料以及不同反应体系对罗丹明B降解效果的影响。结果表明,在可见光-Fenton反应体系中,罗丹明B的降解效果最佳。 相似文献
103.
土堆—沙旺金矿床位于胶莱盆地东北缘,是牟平—即墨成矿带的重要组成部分。矿区出露地层以古元古代荆山群和中生代莱阳群为主,断裂十分发育,区内主要工业矿体均产于早期形成的NE向次级断裂中。由于受低角度伸展断裂的控制,本区土堆西成矿带(Q2号矿带)、土堆成矿带(46号矿带)、沙旺成矿带(28号矿带)和沙旺东成矿带均表现出等距性展布的特征,矿化强弱带相间展布,间距为500~700 m,各成矿带内矿体定位具有北东浅、南西深的特点。野外工作发现,沙旺矿带深部-500 m标高以下可能存在第三矿化富集带,今后应重点加强该部位的探矿工作。本区矿床成因属于中低温热液构造裂隙充填型。 相似文献
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105.
致密油藏CO2吞吐开发具有提高原油采收率和封存CO2的双重效果。目前,对致密油藏CO2吞吐驱油和封存研究中,鲜有学者将CO2封存量相关参数作为评价指标。以鄂尔多斯盆地延长组长7段某致密油藏典型储集层为例,利用数值模拟技术分别选取吞吐时机、注气速度、注气时间、焖井时间、生产时间和吞吐轮次为注采参数,以换油率、CO2滞留系数及驱油-封存协同综合系数为评价指标,采用单因素控制变量法和多因素正交试验设计,结合极差分析方法,分析了6个注采参数对3个评价指标的敏感性。结果表明:当注重CO2驱油时,建议注气时间为30~60 d,注气速度为0.001 0~0.003 0 PV/d,吞吐时机小于0.5年;当注重CO2封存时,建议生产时间为30~230 d,注气速度为0.0075~0.010 0 PV/d,注气时间为145~180 d;当CO2驱油和封存协同优化时,建议注气时间为30~65 d,吞吐时机为6个月前,焖井时间为10~2... 相似文献
106.
在纵切机组中,为了存储剩余带钢,需要在圆盘剪与卷取机间设置一个活套坑。活套坑深度的合适与否,不但会影响施工和工程造价,同时还会影响生产的正常进行。而外商只会给出参考深度,这就需要进行最终确认找到最佳方案。以某特钢纵切机组为例,针对活套坑的深度及约束条件进行阐述和探讨,力求给出相对准确的计算方法。 相似文献
107.
108.
109.
110.