Cu-Zn 合金贝氏体相变热力学

对 Cu-40at.-%Zn 合金贝氏体相变温度范围内各种可能相变的驱动力进行了计算。结果表明,由于在这温度范围内存在β→β′有序相变,因而相变驱动力ΔG~(β′→α′)及ΔG~(β′→β_1′+α)随温度下降反而增大,且ΔG~(β′→α′)>0,ΔG~(β′→β_1′+α)<0;而且各成分合金β′及α′两相平衡温度 T_0,远低于 B_s 实验值,所以贝氏体相变只能按β′→β_1′+α扩散型相变进行。     

特殊钢热处理过程中合金元素的作用

特殊钢中的合金元素主要分为强烈碳化物形成元素和稳定奥氏体元素,它们的热力学性质和对碳扩散的影响不同。合金元素增加钢的淬透性可由影响相变速率和形核的理论来解释。合金元素对淬火——回火钢性能的影响可归结于合金元素对 M_s 温度、马氏体形态、残余奥氏体量及分布以及对回火组织的变化。合金元素在铁素体中的扩散率影响回火时的二次硬化效果。微量强烈碳化物合金元素通过细化铁素体和碳化物使正火钢的强度由200～300MN·m~(-2)提高到450～500MN·M~(-2),成为正火钢发展的方向。这些极为弥散的碳化物系相界沉淀和纤维析出。以 Ti 代 V 或以 N 代 C 可使碳化物延迟粗化。     

Fe-X-C系马氏体相变热力学

Fe-X-C系马氏体相变时的△G_(Fe-X-C)~(γ→α)为:△G_(Fe-X-C)~(γ→α)=_(xFe)△G_Fe~(γ→α)+_(XC)RT×ln_(γ_C~α/γ_C~γ)+x_i△G_i~(γ→α)+△Ω~(γ→α)其中γ_C~α和γ_C~γ分别表示碳在Fe-X-C系铁素体和奥氏体内的活度系数.对Fe-Ni-C和Fe-Cr-C系所求得的M_S值和实验值很好符合.碳在Fe-X-C系的活度值及对奥氏体的强化作用主要决定Fe-X-C系的M_s值.碳是决定Fe-X-C系相变驱动力的主要元素.     

1.4%C-1.4%Cr鋼等温马氏体形成的金相研究

金相观察証明,1.4%C-1.4%Cr钢經1100℃奥氏体化(M_s点为112℃)和淬火后再上淬至100℃进行等温过程中,其等溫轉变产物为馬氏体。当鋼內残余奥氏体量較少(<40%)时,等溫馬氏体的形成以原有馬氏体的继續长大为主。当鋼內残余奥氏体量較大(>50%)时,等温馬氏体的形成以重新形核长大为主。等溫馬氏体也可能在原有馬氏体的某些边上形成,它的数量不大,且和残余奥氏体量无关。文中提出可能的解释。     

有色合金的热弹性马氏体相变及其应用

综述本文作者及其合作者对有色合金的热弹性马氏体相变及其在形状记忆中应用的已发表的工作。在热力学研究、M_s 及 A_s 计算的基础上,本文提出材料中发生热弹性马氏体相变的必需条件。扼要总结我们对 Ni-Ti 及 Cu-Zn-Al 合金中的相变及形状记忆效应的工作。     

奥氏体强化和其中碳含量对马氏体及贝氏体相变的影响

研究了三个Fe-Ni-C合金及三个工业用铜的奥氏体强化对M_s及B_s温度的影响,M_s温度随着奥氏体屈服强度的增加而线性下降,而B_s温度和奥氏体强度之间无任何直接关系。统计了70多个铜种的TTT和CCT曲线,发现在其他合金元素含量及其他条件基本不变的前提下,奥氏体中的碳含量和贝氏体相变开始点B_s之间无任何直接关系,和马氏体相变开始点M_s之间存在着单调的反比关系,发现三个Fe-Ni-C合金的B_s温度与D_c~γ和D_(Fe)~γ成正比线性关系,求出这三个合金TTT图上鼻部温度的△G_v及D_(Fe)~γ,则它们的孕育期正比于Feder等对扩散型相变孕育期公式,说明鼻部温度时贝氏体孕育期受化学自由能差及铁原子扩散的控制。     

薄膜材料X射线衍射物相分析与内应力测定

基于不对称布拉格反射理论，介绍了薄膜材料二维X射线衍射分析方法，并对铝合金表面的TiN薄膜进行了分层掠射分析，证实了该分析方法的可行性。结合掠射、侧倾、内标及交相关函数定峰等技术，改进了常规X射线应力测量方法，测量了上述薄膜中的内应力，表明可显著提高内应力测量精度。     

β—Cu基合金马氏体相变热力学

提出对β-Cu基合金热弹性马氏体相变的热力学处理。计算了Cu-Zn,Cu-Al及Cu-Zn-Al合金马氏体相变驱动力,T_0温度及M_s温度,M_s的计算值与实验值符合很好。母相有序降低Cu-Zn和Cu-Zn-Al的M_s,但升高Cu-Al的M_s(T_0)。并简介了两种估算非化学自由能的方法。     

多元低合金钢马氏体相变热力学

在以往工作基础上,提出多元低合金钢马氏体相变热力学方程式: 用数学和实验方法证实了这个计算式,并指出联系动力学方程后,可用以计算淬硬钢的残余奥氏体量。