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91.
采用失重法和电化学扫描法研究了等离子表面合金化技术在Ti6A14V(TC4)合金表面形成的Ti—Nb合金层及基体材料的腐蚀行为,分析了Nb的渗入对Ti6A14V耐蚀性的影响.失重法研究表明:在10%H2SO4和10%HCl溶液中Ti—Nb合金层较基体耐蚀性提高,在10%NaCl溶液中无明显变化;电化学腐蚀研究表明,在5%H2SO4、5%HCl、3.5%NaCl溶液中,Ti—Nb合金层耐蚀性较基体均有不同程度的提高. 相似文献
92.
93.
94.
钛(TA2)及钛合金(TC4)表面等离子渗Nb研究 总被引:3,自引:3,他引:3
采用双层辉光离子渗金属技术进行钛(TA2)及钛合金(TC4)的等离子渗Nb表面改性研究。分析了合金化条件对渗层Nb含量及厚度的影响,在此基础上得到优化的典型工艺条件。研究发现,在1000℃进行合金化时,放电气压对渗层表面Nb含量有显著的影响,在本试验选取的气压范围(20~80Pa)之内,气压为65Pa时可以得到最佳质量的渗层。对此典型条件下渗层的组织形貌及成分分布特征进行了观察与分析,测试了渗层的显微硬度并用划痕法评价了渗层结合强度。结果表明,渗层表面Nb含量可达70%左右,向内逐渐降低,呈梯度分布特征。渗层与基体结合良好,硬度显著提高。 相似文献
95.
96.
介绍一种Q235钢表面进行双层辉光离子渗Cr方法,表面Cr含量达到40%左右.然后进行超饱和渗C,形成高Cr高C表面合金化层.表面含碳量达到2.7%左右,超过平衡碳计算值.随后进行淬火 低温回火热处理,使表面合金层获得马氏体基体上均匀分布的细小弥散碳化物组织,没有共晶莱氏体.经X射线衍射分析,合金化层碳化物类型为M23C6、M7C3,尺寸1~2 μm,表面硬度达到1200HV左右.将双层辉光离子渗Cr 渗C淬火试样,进行摩擦因数和耐磨性能试验,结果表明,高Cr高C合金化层的平均摩擦因数为0.11,相对耐磨性是Q235钢渗C淬火试样的1.83倍. 相似文献
97.
98.
介绍了一种同时利用等离子尖端放电、空心阴极效应和反应气相沉积技术,在碳钢表面形成具有扩散层和沉积层的TiN复合渗镀层新工艺技术。对TiN复合渗镀层、TiN复合渗镀层+TiN薄膜(PVD法)以及在碳钢基体表面直接沉积TiN薄膜(PVD法)这三种工艺试样的表面形貌、硬度、摩擦磨损进行了对比研究。结果表明TiN复合渗镀层+TiN薄膜,其表面形貌是较为均匀、致密、细小的胞状物组织,平均硬度达到2500HV左右,磨损曲线最平稳、平均摩擦系数最小,耐磨性比较好。复合渗镀层厚度可达十几微米以上,并且成分、硬度、结构均呈梯度分布,与基体是冶金结合,结合力非常好,所以其磨痕最浅。 相似文献
99.
在50钢表面进行等离子渗铬,形成表面高Cr合金层,再进行等离子超饱和渗碳、淬火及回火热处理,获得表面高性能强化层。对处理后的试样进行拉伸试验和断口形貌观察,结果表明:距表面的距离为0~0.1gm的渗层中Cr的质量分数为35%~38%;工作气体质量比Ar:CH4=1:1时,C的质量分数为1.42%,工作气体质量比Ar:CH4=1:1.2时,C的质量分数为2.26%;表面硬度达到HV1000左右;试样的抗拉强度随淬火温度的升高而降低,随碳的质量分数的增加而降低,抗拉强度最大提高近1倍;表面强化层的断口形貌均存在解理台阶,有少量韧窝存在,属于混合断口,而未经强化处理的试样存在大量韧窝,属于韧性断口。 相似文献
100.
采用双辉技术在TA2基体表面渗入铌形成结构致密、与基体形成冶金结合的钛铌合金层。结合XRD、SEM及EDS等手段分析渗铌和未渗铌TA2试样分别在700、800、900℃的高温氧化行为。实验结果表明:随着氧化温度的提高,氧化增重增加,渗铌比未渗铌的氧化增重降低,抗高温氧化性能改善,特别在900℃铌的作用明显;对渗铌和未渗铌TA2在900℃分别氧化20、40、100 h后氧化层的表面及截面进行分析,获得对合金层成分、结构、氧化性能之间关系的认识。钛铌合金层高温氧化后的氧化层是由三部分组成:外层是由高浓度合金层氧化而形成,其氧化产物主要是Nb2O5/TiO2,中间层主要由TiO2/TiO和Nb2O5组成,内层是分布着条状的富铌相。 相似文献