压制压强对WC-8％Ni硬质合金性能的影响

采用不同的压制压强160MPa、240MPa、320MPa、400MPa压制WC-8%Ni硬质合金B型试样,在真空烧结炉中进行1480℃×60min烧结。通过排水法实验、硬度实验、弯曲试验、金相显微镜等分析方法,研究了压制压强对WC-8%Ni硬质合金的相对密度、孔隙度、线收缩系数、硬度和抗弯强度的影响。结果表明,随着压制压强的增加,相对密度逐渐增加,线收缩系数逐步减小,硬度和抗弯强度先增加而后减少。在压制压强320MPa时,WC-8%Ni硬质合金的性能达到最佳值。     

JD-960焊条对合金钢组合辙叉翼轨的堆焊修复

钢轨的传统修复方法存在着在修复堆焊前对基体和焊条预热、焊后堆焊层脆性较大等问题.本文研究在冷焊条件下,采用JD-960焊条(贝氏体焊条)直接堆焊修复U75V(PD3)钢轨.根据对堆焊层、热影响区、熔合线的组织分析和硬度测试,结果表明,用该焊修方式不仅克服了过去存在的问题,而且焊修效果好.     

超高碳球墨铸钢热疲劳性能研究

研究了新型耐磨耐热材料——球墨铸钢。通过对钢液进行适当的球化处理，铸态组织直接获得一定数量的球状石墨、碳化物和珠光体，并有效地降低了有害杂质的含量。重点研究了球墨铸钢的热疲劳性能。研究表明：球墨铸钢的耐热性能优于传统铸钢与锻钢40Cr。     

汽车用22MnB5与26MnB5钢组织性能对比

对汽车用22MnB5钢与26MnB5钢进行CCT曲线、显微组织以及显微硬度测试等对比试验,分析两种材料在组织性能上的差异。结果表明,26MnB5钢相较于22MnB5钢,CCT曲线明显向右、向下移动,贝氏体的转变上限温度Bs点有较大差异,因为碳的增高明显推迟了贝氏体转变;且随着冷却速度的增加,碳含量增加对铁素体和珠光体转变的推迟作用加大。由于26MnB5钢的终轧温度、卷取温度均高于22MnB5钢,所以26MnB5钢的带状组织更加明显。因此,较低的终轧温度可以减轻带状组织,此外,低温卷取可以保证层流冷却的冷却速率。材料的硬度随冷却速度加快而增大,在冷速为100℃/s时,22MnB5钢硬度为496 HV0. 1,含碳量略高的26MnB5钢硬度更高,为516 HV0. 1。     

-NCO含量对聚氨酯/陶瓷复合材料冲蚀磨损性能的影响

用聚四氢呋喃醚二醇（PTMG）与甲苯二异氰酸酯（TDI）反应,再与陶瓷粉末进行共混,制得耐磨蚀聚氨酯复合材料.用相对抗冲蚀磨损性法评价了聚氨酯陶瓷复合材料的耐磨性,通过扫描电镜观察了聚氨酯复合材料的磨损形貌,尝试解释了陶瓷颗粒增强聚氨酯弹性体的抗冲蚀磨损机制.试验表明：当-NCO含量为6.35%、Si3N4粉末质量分数为10%时,耐磨性能最好,可提高纯聚氨酯弹性体抗冲蚀磨损性能近2倍.     

超高碳球墨铸钢组织特征研究

采用作者研究发明的新型球化剂,对超高碳钢钢水孕育处理,使铸态获得球状石墨的球墨铸钢;并分析了球墨铸钢铸态、退火、正火、锻造后的组织特征,同时观察到球墨铸钢正火、锻造处理可获得大量的球状碳化物现象,与传统的高碳钢碳化物球状工艺有显著的差异。     

新型奥氏体—贝氏体双相钢滑动磨损特性的研究

本研究了在边界润滑、滑动磨损条件下，新型奥氏体－贝氏体双相钢的磨损规律，磨面及磨屑形貌，磨损表层微观组织及硬度变化，动态摩擦系数及表面氧化膜与微观磨损机制的关系，并首次建立了“载荷－滑动速度－滑动时间”三维磨损机制图。     

炼钢过程的模拟试验

对最近的有关炼钢过程的模拟试验进行了综述和总结，指出模拟试验对冶金工艺，尤其是连铸工艺的制定、发展和完善具有重要意义，提出了进一步着重研究的方向。     

超高碳球墨耐磨铸钢组织研究

研究了一类新型耐磨耐热材料—球墨铸钢。通过研究发明的新型球化剂,对超高碳钢钢液球化处理,铸态组织中除珠光体外,还含有一定数量的球状石墨和碳化物。重点分析了球墨铸钢铸态、退火、正火、锻造后的组织特征。研究表明:球墨铸钢经热处理后球化效果提高、基体组织细化,尤其正火、锻造后可获得大量的球状碳化物,与传统的高碳钢碳化物球化工艺有显著的差异。     

基于解析法的Ti/Al3Ti层状复合材料断裂力学分析

基于梁的纯弯曲理论与裂纹扩展能量原理,利用四点弯曲模型,推导出Ti/Al₃Ti层状复合材料裂纹能量释放率间的关系式,再编制计算机程序对其断裂力学性能进行数值模拟与分析,探讨了材料层数、层厚比等参数对Ti/Al₃Ti层状复合材料断裂功的影响。结果表明,该解析方法适用于分析Ti/Al₃Ti层状复合材料主裂纹扩展的力学行为,并为研究其他金属间化合物基层状复合材料断裂性能提供参考。