螺旋叶堆焊层的失效分析及改进措施

对生产顺丁橡胶的膨胀干燥机中螺旋叶上司太立硬质合金堆焊层脱落的原因进行了分析。结果表明：使用了3个月的堆焊层脱落的主要原因是螺套选材不当，因AG1Gr18Ni12Mo2Ti钢的含碳量较高，在使用工况条件下会产生晶间腐蚀。为防止螺旋叶上堆焊层的脱落，将螺旋叶的材料改成ZG0Cr17Ni4Cu4Nb，并在螺旋叶端部堆焊司太立合金，经生产应用1a以上，仍完好无损，显著提高了螺套的使用寿命。     

基于GTN损伤模型对含边部缺陷硅钢薄板冷轧时边裂的预测

采用拉伸试验和显微组织观测的方法确定了GTN损伤模型中的9个损伤参数,运用GTN损伤模型对冷轧硅钢薄板边部缺陷的扩展及边裂的产生进行了有限元模拟,并与预置缺口的钢板轧制试验进行对比。结果表明:轧制过程中边部缺陷是造成钢板边部裂纹萌生和扩展的一个重要原因,GTN损伤模型可用来预测含边部缺陷硅钢薄板在冷轧过程中边裂的产生;预测结果与试验结果基本一致。     

超声表面波在均匀弹性介质中传播的数值仿真

对半无限大弹性空间的垂直脉冲力的系统表面响应问题进行分析,建立以脉冲力函数作为等效载荷,一致性粘弹性吸收边界条件的二维有限元模型。模拟超声表面波在均匀弹性介质中的传播。对网格大小、吸收边界、时间步长等因素造成的数值频散误差进行分析,确定最优的模型参数。通过对节点的信号处理,得到的频散曲线与理论上相符合。该模型为超声表面波无损评价提供了仿真的基础。     

冷轧工艺酸洗液中硅泥去除工艺的研究

酸洗液的除硅效果直接影响到酸洗系统的正常运行和副产氧化铁粉的质量,由于该硅泥的粒度小,用机械分离的方法很难去除.研究了用絮凝沉降法去除硅泥的工艺,研究结果表明采用复合絮凝剂去除酸洗液中的硅泥是可行的,选用合适的絮凝剂添加量经2 h沉降后可去除酸洗液中80%以上的硅泥.     

利用UG NXII进行系统结构设计中碰到的问题及解决方案

列举了在利用UG NXII进行系统结构设计过程中在各个环节碰到的一些具有代表性的问题，并提出了解决方案和操作技巧。     

紊流酸洗槽的数值仿真及酸洗影响参数分析

为了研究目前最先进的带钢酸洗方式紊流酸洗,采用RNGk-ε湍流模型模拟了紊流酸洗槽内的流场,分析了流量,槽内喷射方式、酸洗液的温度及槽内带钢运动速度对带钢表面湍流强度及努塞尔数分布的影响,并对各影响带钢表面流动和传热特性的参数做了比较分析.结果表明：入射流量及喷射角度主要影响酸槽入口区域带钢表面流态和努赛尔数分布,而其在酸槽内部的分布主要由带钢运动速度和酸液温度决定;加大带钢运动速度和入射流量、提高酸液温度、选择适当的高径比和入射角都能不同程度地提高带钢表面的紊动和传热效果.     

304不锈钢Na2SO4电解酸洗工艺的研究

在分析Na2SO4电解酸洗机理的基础上,试验研究了电解酸洗的影响因素（如电流密度、电解液浓度和电解液温度）,并提出热轧304带钢最优电解酸洗工艺。试验结果表明,采用15％浓度的Na2SO4溶液,溶液温度为75 ℃,电流密度4 A/dm2 ,阳极处理时间10 s,阴极处理时间为阳极时间2倍的电解工艺可有效去除304不锈钢表面氧化皮。     

热轧430不锈钢表面氧化皮的电解酸洗、混酸酸洗工艺研究

430不锈钢薄板冷轧制品可广泛应用于装饰、家电外壳等,但其冷轧前的热轧过程中产生的表面氧化皮对产品的质量影响很大.为此,分析了430不锈钢产品表面氧化皮的特点,试验研究了电解酸洗、混酸酸洗的工艺,提出了电解酸洗之后再进行混酸酸洗的最佳工艺参数.研究结果表明,热轧板带头的氧化皮厚度约为带尾的2倍,而上表面氧化皮相对于下表面更为疏松.酸洗去除430不锈钢表面氧化皮可采用的最佳工艺参数为:先在电流密度为4A/cm2、温度为75℃的10%硫酸钠溶液中电解30s,然后在55℃,60g/L硝酸,20g/L氢氟酸的混酸溶液中酸洗100s.经二步酸洗后制品表面氧化皮得到有效去除,对生产具有较好的指导意义.     

伴管(或盘管)蒸汽加热传热水泥研制

在聚酯、聚乙烯等工程中有些反应釜和管道以及油田原油管道输送中,为提高液料的流动性,一般都采用蒸汽夹套加热结构,这对反应釜设计、制造增加了难度,在长距离的管道输送中如采用蒸汽夹套管,大大增加了设备的投资费用。国外这些反应釜大多采用盘管蒸汽加热结构(图1)。在管道上大多采用伴管蒸汽加     

热轧304不锈钢表面氧化皮特性的探讨

304不锈钢冷轧钢卷应用广泛,其表面质量的好坏与后续的酸洗密切相关,而冷轧前其热轧表面氧化皮的结构及与基材的结合力是影响酸洗效果的重要因素.分析了热轧304不锈钢在空冷、水冷和空冷干轧后表面氧化皮的形貌,测试了其与基体的结合力.结果表明:空冷后的氧化皮厚而疏松,上下表面的差别较大,其结合力分别为3.71,5.98 MP...