全文获取类型
收费全文 | 1394篇 |
免费 | 99篇 |
国内免费 | 58篇 |
专业分类
电工技术 | 101篇 |
综合类 | 120篇 |
化学工业 | 213篇 |
金属工艺 | 134篇 |
机械仪表 | 107篇 |
建筑科学 | 51篇 |
矿业工程 | 40篇 |
能源动力 | 43篇 |
轻工业 | 160篇 |
水利工程 | 64篇 |
石油天然气 | 89篇 |
武器工业 | 49篇 |
无线电 | 67篇 |
一般工业技术 | 169篇 |
冶金工业 | 52篇 |
原子能技术 | 31篇 |
自动化技术 | 61篇 |
出版年
2024年 | 8篇 |
2023年 | 39篇 |
2022年 | 44篇 |
2021年 | 44篇 |
2020年 | 42篇 |
2019年 | 40篇 |
2018年 | 38篇 |
2017年 | 34篇 |
2016年 | 37篇 |
2015年 | 41篇 |
2014年 | 65篇 |
2013年 | 53篇 |
2012年 | 75篇 |
2011年 | 66篇 |
2010年 | 70篇 |
2009年 | 74篇 |
2008年 | 103篇 |
2007年 | 77篇 |
2006年 | 90篇 |
2005年 | 89篇 |
2004年 | 89篇 |
2003年 | 56篇 |
2002年 | 53篇 |
2001年 | 29篇 |
2000年 | 33篇 |
1999年 | 27篇 |
1998年 | 21篇 |
1997年 | 28篇 |
1996年 | 16篇 |
1995年 | 13篇 |
1994年 | 6篇 |
1993年 | 5篇 |
1992年 | 9篇 |
1991年 | 10篇 |
1990年 | 10篇 |
1989年 | 5篇 |
1988年 | 3篇 |
1987年 | 3篇 |
1985年 | 2篇 |
1984年 | 2篇 |
1982年 | 1篇 |
1980年 | 1篇 |
排序方式: 共有1551条查询结果,搜索用时 15 毫秒
101.
102.
103.
在正常运行工况下高温气冷堆内石墨材料的氧化对石墨结构材料的服役时间有重要影响.主要介绍高温气冷堆燃料元件氦气孔道内石墨材料与水蒸气发生氧化反应的模拟.该模型使用COMSOL软件进行建模,采用k-ε模型模拟冷却剂的流动,使用Langmuir-Hinshelwood方程描述石墨与水蒸气的化学反应.使用该模型计算了冷却剂管道温度分布为线性、水蒸气压力低于1 Pa的氧化情况.计算结果表明,在堆芯底部氧化主要发生在表面,石墨材料转化率高于8%的厚度约1 mm. 相似文献
104.
为了利用螺旋流动强化传热的特性并简化换热器结构,结合螺旋折流板换热器的结构和流体流动特点,开发了一种螺旋肋片自支撑换热器.为了掌握螺旋肋片自支撑换热器的传热和压降综合性能,建立了换热器的试验模型和试验装置.在相同的试验条件下与折流杆换热器进行对比试验,结果表明:当雷诺数Re=6000时螺旋肋片换热器的总传热系数比折流杆换热器提高13.3%,并随着雷诺数增大强化传热效果更加显著;而同时压力梯度却降低了87.5%,并随雷诺数增大二者的压力梯度差值变大.在试验雷诺数2 000~6 500的范围内,螺旋肋片换热器的综合性能K/▽P值是折流杆换热器的1.4~2倍.可见,螺旋肋片换热器具有较高的传热系数和较低的压降,因而具有良好的发展及应用前景. 相似文献
105.
106.
以苯并1,2,3,4-四嗪-1,3-二氧化物(BTDO)为原料,合成了5-硝基苯并1,2,3,4-四嗪-1,3-二氧化物(5-NBTDO)、7-硝基苯并1,2,3,4-四嗪-1,3-二氧化物(7-NBTDO)。并在此基础上,分别以5-NBTDO或7-NBTDO为原料合成了5,7-二硝基苯并1,2,3,4-四嗪-1,3-二氧化物(DNBTDO)。用1H NMR,13C NMR,IR和MS表征了合成化合物的结构。考察了硝化体系、物料比(n(BTDO)∶n(NO-3))与反应温度对不同硝化产物产率的影响。理论预测了可能的硝化产物,并用高效液相色谱测定了产物收率。结果表明,确定合成3种物质的最佳工艺条件为:发烟硫酸/硝酸钾体系、n(BTDO)∶n(KNO3)=1∶2、反应温度为40℃,5-NBTDO产率为34.9%;硝硫混酸体系、n(BTDO)∶n(HNO3)=1∶3、温度为20℃,7-NBTDO产率为77.1%;发烟硫酸/硝酸体系、n(NBTDO)∶n(HNO3)=1∶8、温度95℃,DNBTDO产率可达90%。实验过程中BTDO作为原料一步法合成3种硝化产物的难易程度与理论预测结果相一致,7-NBTDO产率最高,5-NBTDO次之,DNBTDO最少。 相似文献
107.
108.
根据温度恒定时输入热量与输出热量相等的原理,提出了一种简单方便的测量热沉散热功率的方法,并搭建了实验台。通过测量输入电热丝中的电压、电流以及通电时间即可得到热沉的散热功率,并通过数理分析确定实验测量周期,以保证实验结果误差在5%以内。实验表明在热沉翅片根部开孔可以有效提高热沉散热功率,对测试所用热沉而言最高可提高16.3%。但随着开孔数量的增多,热沉的散热功率先上升达到一个极值后再下降。究其原因在于开孔增多的同时,减少了热沉内部热量自热沉底部向热沉顶部传递的面积,增加了热沉内部的传热阻力。 相似文献
109.
110.