从含碲金矿中综合回收金、银、碲的试验研究

针对某矿山含碲金矿原矿和碱浸预处理后样品,进行了工艺矿物学检测,分别明确了样品中矿石的元素成分、矿物组成及矿物嵌布特征、目标元素赋存状态、目标矿物的粒度分布等情况。研究结果表明,原矿中存在碲金矿,在浸出过程中影响金的浸出率;通过碱浸预处理工艺可将碲金矿氧化,改善金的浸出效果;原矿中细粒级矿物在碱浸过程中被氧化分解为微细粒矿物;碱浸过程中黄铁矿和碲金矿被氧化释放了其中金矿物。说明碱浸对碲金矿预处理效果明显,对含碲金矿石工艺流程的制定具有指导意义。     

空间堆热管输热能力分析

为保证空间堆的传热安全,空间堆热管必须工作在各种传热极限以下,并能满足避免单点失效的安全要求。本文建立了空间堆热管黏性极限、声速极限、携带极限、沸腾极限和毛细极限5种传热极限计算方法,并改进了毛细极限计算模型。利用建立的方法计算了分段式热电偶转换的热管冷却空间堆电源系统堆芯锂热管、辐射散热器钾热管和碱金属热电转换的空间堆电源系统堆芯钠热管的传热极限。结果表明,空间堆用锂热管和钠热管的毛细极限分别为25.21kW和14.69kW,钾热管的声速极限为7.88kW,其传热设计冗余量分别大于19.4%、23.6%和43.2%。空间堆堆芯热管在正常运行时限制其热量输出的传热极限为毛细极限,而限制散热器钾热管正常运行时热量输出的传热极限为声速极限。     

萃取-电沉积处理含铜氰化废水回收铜和氰化物

以季铵盐N263为萃取剂,采用萃取—电沉积工艺对铜氰废液中的铜和氰化物进行回收。结果表明,N263对含氰溶液中的铜氰配合离子有良好的萃取能力,在高碱性条件下其对铜的单级萃取率仍超过90%;饱和负载有机相经反萃可为后续电沉积提供高浓度含铜溶液;提高电沉积温度有利于铜的回收与氰化物的保护;处理后尾液可直接用于氰化浸出。通过萃取—电沉积工艺实现了废水中铜和氰化物的综合回收利用。     

含硫氰化尾渣热解无害化处理工艺研究

以含硫氰化浸出后尾渣为研究对象,采用回转窑低温热解工艺,进行了降解除氰和固硫实验研究。考察了热解温度、热解气氛、保护气体流量和热解恒温时间对降解效果的影响;并对处理后尾渣进行了浸出毒性和土壤法检测,确定氰化尾渣无害化处理效果。结果表明,在95%N₂气氛下,最高热解温度500℃、热解恒温2 h后,尾渣中土壤法检测总氰化物含量低于0.04 mg/kg,毒性浸出总氰化物、铜、铅、锌含量均达到GB 18599—2020中第Ⅰ类一般固体废物相关要求;热解后渣中硫的固定率接近100%,热解过程烟气中无大量SO₂产生。通过低温热解工艺实现了氰化尾渣的无害化处理。     

优化竖炉操作的技术措施与生产实践

针对竖炉生产不顺，产量低、质量差进行了系统分析，对存在的问题开展了技术攻关，优化了竖炉操作，强化了管理，促进了提质增产。     

园林植物养护存在的问题及对策

城市发展带动城市园林建设快速发展,城市园林植物养护在人们不断追求美好和优化的同时也得到了重视。园林植物养护关系到环境和景观的可持续发展,主要在研究目前园林植物养护存在问题基础上,探讨对策,以加强对园林植物的保护。     

空间堆堆芯热管蒸气流动计算方法研究

空间核反应堆电源采用热管进行堆芯冷却。堆芯热管内部工质的蒸发与冷凝导致内部蒸气流动与管内流动有很大不同,必须考虑变质量流动和轴向速度分量与径向速度分量两者的存在。对堆芯热管内蒸气流动的压力、温度分布和速度分布的计算方法进行研究,开发空间堆堆芯热管蒸气流动的计算程序SNPS-HPD,利用钠热管的实验数据对程序进行验证,并利用SNPS-HPD对HP-STMCs空间堆堆芯锂热管在不同运行工况下的蒸气流动特性进行设计校核计算。计算结果与文献计算值符合较好,说明SNPS-HPD程序可用于空间堆堆芯热管的设计校核计算。     

磁流变液阻尼器试验与建模研究

针对参数化模型不能直接反映阻尼器逆向动态特性、非参数化建模需大量试验数据问题,提出两者结合模型。该模型用自适应神经模糊系统建立位移、速度对阻尼力的非线性表达模型,用参数化方法描述阻尼力随电压及速度的变化输出模型。研究表明,此建模方法能较好逼近磁流变液阻尼器试验结果并反映其非线性特性,便于实际控制,且可减少计算工作量。     

罐磨球磨机改装滚瓶机的实践

介绍了用浸出瓶替换罐磨球磨机上的钢罐,通过试验探索了滚瓶机的工作性能和浸出瓶材质对含金矿物氰化浸出效果的影响,开展了浸出瓶转速控制和矿浆均匀度控制探索试验。对滚瓶机和浸出搅拌机浸出氧化矿的效果对比表明,使用滚瓶机更贴近实际生产。     

重钢三烧降低烧结算FeO的技术研究

对重钢三烧条件下影响烧结矿FeO的因素进行了分析。找出了降低烧结矿FeO的技术途径，并结合现实条件实施了降低烧结矿FeO的措施，取得了良好的效果．