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用单因素法对比试验了两种基板材料不同的热镀锌钢板的点焊工艺,研究焊接电流、焊接时间和电极压力三个主要工艺参数对点焊质量的影响.结果表明,80 kg级热镀锌双相钢点焊工艺参数比普通热镀锌钢窄很多,普通镀锌钢接头抗拉剪载荷只有双相钢的1/3~1/2;焊接电流和焊接时间对焊点的熔核直径和接头抗拉剪载荷影响很大,电极压力对接头抗拉剪载荷和熔核直径影响甚小,变化幅度仅在500~1 000 N和0.5 mm以内.数据分析表明,以熔核直径为判据优化焊接参数时,抗拉剪载荷波动较大,可能出现强度偏低的情况,为此提出了以抗拉剪载荷为判据进行参数优化的方法,得到0.8 mm厚普通热镀锌钢点焊参数范围:焊接电流10~12.5 kA,焊接时间16~23 cyc,电极压力1 430~3 570 N;1 mm厚80 kg级热镀锌双相钢点焊参数范围:焊接电流10.7~11.7 kA,焊接时间13~19 cyc,电极压力2 150~3 200 N. 相似文献
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采用扫描开尔文力显微镜(SKPFM)对镍铝青铜(NAB)、高锰铝青铜(MAB)及锰黄铜(MB)中不同相的稳定性进行表征,并对3种铜合金在不同pH值3.5%NaCl溶液中的选相腐蚀及空蚀行为进行研究。结果显示,在酸性溶液(pH 2)中,每种材料中稳定性最差的κ相均发生溶解。在中性溶液(pH 6.8)中,NAB中富Al的κ相未发生腐蚀,而MAB和MB中富Fe的κ相发生溶解。在碱性溶液(pH 12)中,点蚀发生在MAB和MB的κ相以及NAB中的κⅡ相上。在任一溶液中,耐空蚀性能顺序均为:NAB> MAB> MB。在酸性溶液中,选相腐蚀显著加重空蚀损伤,且腐蚀-空蚀交互作用是导致空蚀的主导因素;在其他溶液中,选相腐蚀较为轻微,3种铜合金均表现出以力学损伤为主导的空蚀损伤机制。 相似文献
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The oxalate coating formed on AZ91D magnesium alloy by chemical conversion treatment methods in oxalate salt solutions was investigated. The surface morphologies and chemical composition of coating were examined using scanning electron microscopy (SEM) equipped with energy dispersive analysis of X-ray (EDX). Electrochemical impedance spectroscopy (EIS), potentiodynamic polarization curves and salt spray tests were employed to evaluate corrosion protection of the coating to substrate in 5% NaCl solution. The mechanism of coating formations was also considered in details. The results indicate that a compact and dense surface morphology with fine particle clusters of the oxalate coating on magnesium alloy is presented, which mainly consists of oxide or/and organic of Mg, Al and Zn. And the anti-corrosion of the magnesium after oxalate conversion treatment is better than that of the magnesium substrate. The results of salt spray test for oxalate coating is evaluated as Grade 9 according to ASTM B117. The electric resistance of oxalate chemical conversion coating to substrate is below 0.1 Ω. 相似文献
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在850 ℃下,对2209双相不锈钢堆焊试样进行不同时间(15 min,30 min,1 h,2 h)的敏化处理. 通过浸泡试验和交流阻抗试验研究了敏化时间对2209双相不锈钢堆焊层耐点蚀性能的影响. 结果表明,对于不同时间敏化处理的试样,点蚀均起源于铁素体相;点蚀速率与敏化时间相关,敏化处理时间小于30 min时,堆焊层的点蚀失重不明显,当敏化时间大于30 min时,点蚀失重量明显上升. 阻抗谱结果显示容抗弧曲率半径随着敏化时间的增加呈不断减小的趋势,说明钝化膜的稳定性下降,耐点蚀性能下降,与浸泡试验的结果吻合. 相似文献
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钛合金表面阳极微弧等离子体渗硼层的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用阳极微弧等离子体技术研究了钛合金表面渗硼层的微观组织和性能。通过光学显微镜、扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、能谱仪(EDS)表征分析了渗硼层的表面和截面的微观组织、形貌、相结构、渗层元素分布。借助摩擦磨损试验机测试了渗硼层的耐磨性,运用电化学工作站对渗硼后的TC4材料进行了耐腐蚀性测试。结果表明,钛合金表面阳极微弧等离子体渗硼技术制备的渗硼层连续致密。渗硼层主要由金属间化合物TiB2和TiB组成,其与氧化层共同作用,能显著提高钛合金表面的耐磨性。渗硼后的TC4钛合金耐腐蚀性较基体有所降低。表面阳极微弧等离子体技术是一种新型的钛合金表面改性方法。 相似文献
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镀锌钢板插入辅助材料电阻点焊研究 总被引:2,自引:2,他引:0
针对镀锌钢板点焊电极寿命较短的问题,点焊时在电极与工件之间插入辅助材料,使电极与工件隔离。在10周波(硬规范)和40周波(软规范)两种焊接时间下,试验了不同的辅助材料:低碳钢、紫铜片、单面镀铜低碳钢和双面镀铜低碳钢的焊接电流范围。结果表明:镀层在工件侧的单面镀铜低碳钢作为辅助材料时,采用软规范电流范围7.20~9.36kA;镀层在电极侧的单面镀铜低碳钢作为辅助材料时,采用硬规范电流范围8.19~8.45kA,采用软规范电流范围13.60~13.72kA;双面镀铜低碳钢作为辅助材料,采用硬规范电流范围9.88~10.40kA,采用软规范电流范围13.60~13.96kA,能得到要求焊点直径。试验中的其他材料不适合作辅助材料。 相似文献
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LY12铝合金表面氧化铝陶瓷层的生长过程 总被引:21,自引:2,他引:19
借助于SEM和XRD观察了铝合金表面氧化铝陶瓷层的生长特性, 测定了铝合金表面陶瓷层的相组成. 结果表明 氧化铝陶瓷层生长明显分为3个阶段, 起始阶段陶瓷的生长呈典型的柱状特征, 后期以重熔增厚的方式为主, 铝合金陶瓷层与基体间以微冶金过渡形式结合, 陶瓷层表层中非定型相的比例高达70%, 其余为α-Al2O3和γ-Al2O3; 微弧氧化处理液的组成及电参数的选择对陶瓷层的生长有一定的影响. 相似文献
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采用φ2 mm镁合金焊丝,在焊接电流30~50 A,焊接速度10~15 mm/s的条件下,交流TIG焊焊接AZ31镁合金管,用光学显微镜观察镁合金母材、焊缝及热影响区的显微组织,测定了接头和母材硬度.结果表明:焊缝与热影响区之间的熔合线清晰可见;热影响区组织由于过热影响而晶粒粗大;焊缝区的晶粒比热影响区细小,由细小的等轴晶组成,是典型的铸造急冷组织;Mg17Al12和Mg17(AlZn)12共晶体呈不连续网状分布在晶界上.由于焊缝表面的晶粒细小且排列紧密,焊缝硬度比母材低,比热影响区高. 相似文献