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451.
用挤压铸造方法制造Mullite/Al-3.5Cu复合材料及其基体合金,用硬度测试(HB),差示扫描量热仪(DSC)和透射电镜(TEM)等手段,研究了温度对复合材料及其基体合金时效和为的影响。结果表明:复合材料和基体合金具有相似的时效硬化曲线及相同的时效析出序列,随时效温度的升高,峰值硬度降低,时效析出过程加快;莫来石纤维除了能明显提高Al-3.5Cu合金的时效硬度外,还能加速其时效析出进程,但对GP区的形具有明显的抑制作用,而对θ相的析出影响不大。 相似文献
452.
453.
采用恒电位阳极极化法研究了17-4PH不锈钢经长期时效后试样分别在(0.5 mol/LH2SO4+1%NaCI)溶液和1%NaCI溶液中的腐蚀行为.结果表明:17-4PH不锈钢经时效处理后点蚀电位负移,钝化膜保护性下降,材料耐蚀性能降低.17.-4PH不锈钢在含有C1-的H2SO4溶液中能发生钝化,并有较宽的钝化区域,而在1%NaCI溶液中不能形成钝化膜,Cl-对试样有严重的点蚀现象.阳极极化曲线显示,17-4PH不锈钢随着时效时间的延长耐蚀性降低,主要是由于时效处理使第二相沿晶界析出、材料组织发生改变所致. 相似文献
454.
455.
456.
Zr-4合金低周疲劳特性研究 总被引:2,自引:1,他引:2
研究了再结晶态Zr-4合金板材在室温和400 ℃下的低周疲劳特性.Zr-4合金在室温下的循环变形行为与应变幅有关,当应变幅小于0.8%时,表现为循环软化;应变幅大于0.8%时,表现为循环硬化.在400 ℃下均表现为循环硬化.合金在室温和400 ℃下,均遵循Coffin-Manson关系.在低应变幅下,室温的低周疲劳性能明显优于400 ℃下的低周疲劳性能,随着应变幅的增加,两者寿命趋于接近.用扫描电子显微镜观察分析了合金在室温和400 ℃下的疲劳断口特征. 相似文献
457.
采用变截面薄板试样,研究了4种氢含量对Ti-4Al-2V钛合金疲劳寿命的影响。研究结果表明:当拉伸疲劳载荷Dσ大于550MPa时,充氢材料的疲劳寿命高于自然含氢量的材料;在高的Dσ下,含氢量在116~280μg·g-1范围内变化时,对Ti-4Al-2V的寿命影响较小;Dσ降低后,氢含量越高,疲劳寿命越低,同时,Dσ的大小会影响疲劳裂纹的萌生位置。可以认为:材料中固溶氢和氢化物对驻留滑移带(PSB)的影响降低了充氢试样的疲劳裂纹萌生寿命,而高含氢量的Ti-4Al-2V材料在裂纹尖端,通过应力诱导析出氢化物,使裂纹扩展寿命降低。 相似文献
458.
研究了Cr13Mn3MoV2高铬铸铁在亚临界处理时的硬化行为和耐磨性。研究表明,通过亚临界热处理可以使含有大量残留奥氏体的高铬铸铁产生二次硬化,从而提高高铬铸铁的硬度和耐磨性。利用合金热力学理论计算了奥氏体中碳的活度,固溶于奥氏体中的Mo和V会降低奥氏体中C的活度,对C在亚临界热处理过程中扩散的阻碍作用,所以与没有添加Mo和V的高铬铸铁比较,添加Mo和V的高铬铸铁二次硬化峰的出现需要更长的保温时间。添加Mo和V的高铬铸铁在亚临界热处理时除了二次碳化物(Fe,Cr)23C6的析出外,还有Mo2C和VCr2C2碳化物析出,有效地提高了合金抗磨料磨损能力。 相似文献
459.
Sn-3.5Ag-2Bi无铅焊料的压入蠕变性能 总被引:1,自引:0,他引:1
测试了Sn-3.5Ag-2Bi无铅焊料的压入蠕变应力指数n、蠕变激活能Q及其结构常数A,推导了压入蠕变稳态蠕变速率的本构方程,总结了压入蠕变随温度和应力的变化规律以及蠕变塑性变形机制,并初步探讨提高Sn-3.5Ag-2Bi无铅焊料抗蠕变性能的有效途径。结果表明:Sn-3.5Ag-2Bi无铅焊料的应力指数(n)为3.304、蠕变激活能(Q)为61.181kJ/mol,材料的结构常数(A)为0.679;并得出压入蠕变稳态蠕变速率的本构方程:压入蠕变的位移量随温度的升高和应力的增加有规律地变大:通过分析其蠕变前后的微观结构和组织的变化,认为Sn-3.5Ag-2Bi无铅焊料蠕变塑性变形机制主要由位错滑移和位错攀移共同控制。 相似文献
460.
利用拉伸试验机分析了Fe-13Cr-2.5Mo阻尼合金的拉伸性能,用倒扭摆仪测试了该合金的阻尼性能,利用Fe3O4磁流体在光学显微镜下观察到Fe-13Cr-2.5Mo阻尼合金的磁畴及在磁场下磁畴结构的变化。实验表明,合金在900℃×1h退火,拉伸性能最好,抗拉强度为467MPa,伸长率达23%;在1100℃×0.5h退火,合金的阻尼性能最高,对数衰减率达0.16,但在该温度下随保温时间的延长,阻尼性能急剧下降。经过对合金加磁前后磁畴结构的观察发现,磁畴结构中楔形畴的产生是导致阻尼性能下降的重要原因。 相似文献