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81.
82.
83.
莫来石短纤维增强Al—0.95Mg—0.85Si复合材料的时效行为研究 总被引:3,自引:2,他引:1
用挤压铸造方法制备Mullite/Al-0.95Mg-0.85Si复合材料。用硬度测试、差示扫描量热仪(DSC)和透射电镜(TEM)等手段,研究了莫来石短纤维增强Al-0.95Mg-0.85Si复合材料及其基体合金的时效行为。结果表明:无论是复合材料还是基体合金,它们都具有相似的时效硬化曲线及相同的析出序列;Mullite纤维的引入明显提高了基体合金的时效硬度,并一定程度地加速了Al-0.95Mg-0.85Si合金的时效硬化过程,但对低温下由空位扩散控制的SSS→GP反应无明显抑制;温度对复合材料及其基体合金时效硬化行为的影响基本一致。 相似文献
84.
硅对Al—Si合金及其复合材料耐磨性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了Si对Al-Si合金及其复合材料γ-Al2O3f/Al-Si耐磨性的影响,结果表明,Al-Si合金的耐磨性随Si含量的升高而升高,而Si含量对复合材料的耐磨性影响不大,经过硅变质处理的γ-Al2O3f/Al-12Si复合材料的耐磨性未变质的稍好些,硅变质后的Al-12Si基体合金的耐磨性比未变质的低;当Si量为17%时,Al-Si合金的耐磨性与其复合材料的耐磨性相近。 相似文献
85.
采用自制实验装置研究了ca和Sr对AE41(Mg-4A1-RE)合金高温压蠕变行为,并利用XRD和SEM对合金压蠕变前后的组织进行了分析.结果表明:在150℃和100 MPa条件下,添加一定量的Ca和Sr后合金的稳态蠕变速率和总蠕变量均小于AE41合金,改善了AE41合金的抗蠕变性能.铸态AE41合金由a-Mg基体和AI11Nd3相组成.在高温蠕变条件下,针状AI11Nd3相不稳定易发生分解,导致AE4l合金抗蠕变能力下降.在AE41合金中加入Ca和Sr后,针状Al11Nd3逐渐被Al2Ca、Al4Sr及少量的Al2Nd代替.分布在晶界的Al2Ca和Al4Sr有很高的热稳定性,提高了合金的抗蠕变性能. 相似文献
86.
采用挤压铸造方法制备mullite/Al-4.0Cu-1.85Mg铝基复合材料。用硬度测试(HB),差示扫描量热仪(DSC)和分析透射电镜(ATEM)等手段,研究了复合材料及其基体合金的时效硬化特性,时效相的析出序列,析出相和位错的微观形貌特征以及界面结构,结果表明:mullite纤维的引入抑制了GPB区的形成,提高了基体合金的时效硬度,但纤维加速复合材料时效硬化的作用不明显,这是由于Mg元素在纤维/基体界面处发生了界面反应,生成镁铝尖晶石(MgCl2O4),使复合材料中非纤维区内实际Mg含量降低所致。 相似文献
87.
用差示扫描量热仪(DSC)对Al-3.5Cu合金和莫来石(Mullite)短纤维增强Al-3.5Cu复合材料的时效析出行为进行了研究。结果表明,Al-3.5Cu合金和Mullite/Al-3.5Cu复合材料固溶淬火试样的DSC扫描曲线存在较大不同,GP区形成的溶解的信息在基体合金的DSC曲线上清晰可见,但在复合材料固溶淬火试样的DSC曲线上则很难确认,表明纤维推延或抑制了GP区的形成。θ^〃相和θ′相的析出过程由于纤维的引入而得到明显加快,峰值温度降低,激活能减小,时效析出过程加快。但是,扫描参数选择不当时,容易对析出相的析出过程产生错误判断,应引起重视。 相似文献
88.
2—十一烷基—N—羟甲基—N—羟乙基咪唑啉与阴离子表面活性剂的协同效应 总被引:2,自引:0,他引:2
用最大气泡法测定咪唑啉的表面张力和临界胶束浓度,并与N-月桂酸-N-甲基牛磺酸钠(AMT)复配后测其表面张力及其分子间的相互作用参数。利用正规溶液理论对它们的协同效应进行了讨论,表明实验值与计算结果相符。 相似文献
89.
2)香波洗涤条件
按照泡沫均质搅拌测试的要求备好香波样品,将样品加热至40℃后放入颗粒图像测量仪的玻璃贮液器。启动测量仪成像系统后,将发束放入配方液,浸泡约30s,随后清洗30s,风干。 相似文献
90.
The influences of copper on microstructure and the hardening behavior of high chromium cast irons subjected to sub-critical treatment were investigated. The results show that the microstructure of the as-cast high chromium cast irons consists of retained austenite, martensite and M1C3 type eutectic carbide. When copper is added into high chromium cast irons, austenite and carbide contents are increased. The increased addition of copper content from 0% to 1.84% leads to the increase of austenite and carbide from 15.9% and 20. 0% to 61.0% and 35.5% , respectively. In the process of sub-critical treatment, the retained austenite in the matrix can be precipitated into secondary carbides and then transforms into martensite in cooling process, which causes the secondary hardening of the alloy under sub-critical treatment. High chromium cast irons containing copper in sub-critical treatment appear the second hardening curve peak due to the precipitation of copper from supersaturated matrix. 相似文献