青岛澳柯玛综合厂房大面积预应力混凝土框架结构设计与施工

＠刘耀民＠孟少平＠朱洪友＠李金根￥机械部第四设计研究院青岛澳柯玛日用电器综合厂主厂房平面尺寸为１２６ｍ×１２６ｍ。为适应厂房多功能及工艺更新的要求，底层柱网为９ｍ×１８ｍ，二层柱网为１８ｍ×１８ｍ。二层楼面使用活载为８ｋＮ／ｍ２。主框架采用预应力混凝土框架...     

强震区现浇预应力框架结构设计中的若干问题

海口美兰机场航站楼一期工程处于强震区，故采用有粘结预应力，以利于抗震。由于预应力次梁跨度较大，且连续梁为不等跨，与之相连的主梁中会引起较大扭矩，主梁抗扭问题不容忽视。肋梁现场测试结果表明，张拉某根梁时相邻梁位移的影响约占张拉大梁位移的１５％，而对间隔梁的影响可忽略不计。     

上海地铁M8线延吉中路站基坑变形控制技术

针对上海地铁延吉中路车站施工条件复杂、土体流变及环保要求高等特点,在其深基坑施工过程中综合采用了多种变形控制手段,并科学地运用了时空效应原理,达到了环保、安全、经济的目的。     

预应力混凝土井式梁和双向板中的次弯矩

本文提出利用等效荷载法计算主弯矩,进而计算次弯矩的方法.计算了预应力井式梁和双向板的次弯矩,并对其特征进行分析.算例表明,井式梁和双向板的次弯矩在支座间不呈直线分布,而是由于相邻构件的约束呈空间立体形状.次弯矩在方向和数值上也有其独特的特征.     

某仓库大跨度多跨部分预应力现浇框架结构工程

＠杨宗放＠孟少平￥东南大学某大型重载仓库的平面尺寸为６７．７ｍ×４６．４ｍ，地上８层，地下１层，总高度３９．６ｍ，ＡＢ跨库房的层高为２４ｍ（占４层）。由于库区及机电层使用荷载较大，在建筑高度按当地政府批地规定不得超过４０ｍ的限制下，为尽可能多地争取建筑面积...     

后张预应力预制混凝土框架梁柱节点抗震性能试验研究

采用后张预应力筋将预制梁柱拼装在一起的连接方式属于延性连接,地震作用下塑性变形主要集中在连接部位,梁柱构件均保持弹性。采用这类连接的预制混凝土框架结构具有结构恢复性能好、耐久性好、有利于实现大跨度预应力混凝土框架结构的"梁铰耗能机制"等优点。为了研究其抗震性能,对4榀梁柱中节点进行低周反复加载试验。其中,2榀试件中预应力筋为有黏结,另外2榀预应力筋在梁端一定范围内设置为无黏结。试验结果表明,4榀试件的破坏主要集中在梁柱连接截面附近,梁柱构件本身及节点核心区破坏都比较轻微;与普通钢筋混凝土构件相比,试件滞回环面积较小,耗能能力较差,但残余变形较小,恢复性能较好;预应力筋在梁柱连接截面附近为无黏结的试件由于预应力筋没有达到屈服强度,耗能更小,恢复性能也更好;4榀试件最大楼层位移角介于0.359～0.439之间,大于我国抗震规范规定的框架结构最大弹塑性层间位移角限值,具有足够的变形能力。     

体外预应力加固钢筋混凝土连续梁的试验研究

通过6片体外预应力加固钢筋混凝土连续梁试验研究,以内支座相对受压区高度和预应力配筋指标为参数,得到了加固梁的变形和体外筋应力增长规律,加固梁的跨中变形与体外筋的应力增长主要分为三个阶段,且二者具有较好的相关性,加固梁在极限荷载下的内力重分布比较充分。     

后张无粘结预应力装配式短肢墙破坏形态研究

后张无粘结预应力装配式短肢墙有直接装配式和混合装配式两种,本文对两种装配式短肢墙的力学参数ζ和α进行了分析研究,结果表明,该种结构易实现强肢弱梁的良好耗能机制,结构的弹性刚度仅与ζ和α有关.对两榀采用直接装配式和混合装配式的后张无粘结预应力装配式短肢墙进行试验研究,试验结果验证了上述观点,并得出后张无粘结预应力装配式短肢剪力墙在地震作用下残余变形较小,变形集中于连接区域,易于修复的结论.     

砌体结构中钢筋混凝土挑梁的事故分析

在很多工程中会遇到挑梁。对挑梁的悬挑段,《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)已做了详细的论述。挑梁埋入砌体墙中的内段,本文简称挑梁埋入段,现行《砌体结构设计规范》(GB50003—2001)作了规定。在设计钢筋混凝土挑梁时,重视了悬挑段,对于挑梁埋入段,往往会有疏忽的地方,有时还进入了误区,导致工程设计中经常出现问题,给安全使用留下隐患,甚至造成事故;施工中,     

无粘结预应力混合装配式联肢墙抗震性能分析

对无粘结预应力混合装配式联肢墙中普通钢筋与预应力筋的布置及其面积比对抗震性能的影响进行了研究,给出了合理的设计建议。对无粘结预应力混合装配式联肢墙和直接装配式联肢墙进行了对比试验研究,结果表明无粘结预应力装配式联肢墙具有"自恢复"的性能,卸载后残余变形小,非线性变形集中于连接区域,震后易修复,与直接装配式联肢墙相比,具有较好的耗能能力和较高的承载力。