锯片高频淬火工艺参数分析与优化

为提高锯片使用寿命,根据锯片的材质、厚度及使用要求,通过分析及试验选择了影响锯片硬度的高频淬火工艺参数:加热温度,冷锯810～850℃,热锯790～830℃;电位值,冷锯580V,热锯730V;工件和感应器间的间隙距离3mm;电流频率85kHz。处理工艺优化改进后,冷锯锯片平均使用次数提高了127次,热锯锯片提高了109次。     

镍基单晶高温合金定向粗化行为的取向依赖性Ⅰγ'形态的SEM观察

利用ＳＥＭ对镍基单晶高温合金中γ＇颗粒定向粗化及其取向依赖性进行了观察,结果显示,γ＇颗凿形态脐带３于应力轴承向,面粗化方向均为（１００）。     

挤压镁合金AM60的腐蚀疲劳

研究了加载频率、溶液pH值、氯离子浓度和氟化物转化膜等对挤压镁合金AM60疲劳寿命的影响,讨论了疲劳机理及AlMn相的作用.结果表明:在空气中10 Hz以下,疲劳寿命与频率有一定的关系;而在10 Hz以上,疲劳寿命与频率无关.AM60在中性溶液中疲劳寿命最短,在碱性溶液中疲劳寿命最长.氯离子能明显地降低疲劳寿命,含氟转化膜提高腐蚀疲劳寿命的作用不明显.断口分析表明,挤压镁合金AM60疲劳裂纹的形成与AlMn相粒子有关.在空气中,疲劳裂纹源为AlMn相粒子;而在溶液介质中,腐蚀疲劳裂纹萌生于AlMn相粒子周围的点蚀坑.     

单晶镍基合金蠕变期间γ''''相筏形化的扩散规律

通过计算合金元素的扩散迁移率和EDAX分分析,研究了γ'相筏形化过程中元素的扩散规律.结果表明分配比值大的合金元素,扩散迁移率较大;分配比值小的合金元素,扩散迁移率较小.由于W元素具有较大的原子半径,较小的分配比值和扩散系数,因而相对稳定.所以W元素可阻碍其它元素的扩散速率,随其含量的增加,合金中γ'相筏形化时间延长.     

铸造Mg-RE合金的显微结构及其蠕变行为

研究了铸造Mg-RE合金的高温蠕变特性,通过SEM和TEM观察,讨论与分析了该合金的蠕变机制.结果表明:在473K、应力低于100MPa条件下,该合金具有良好的蠕变抗力,其稳态蠕变速率低于2.66×10~(-6)s~(-1);富含Ce、La、Nd等稀土元素的共晶β相和蠕变期间动态沉淀产生的晶界强化及沉淀强化是该合金的主要强化机制,而孪晶切变和共晶β相开裂致使其高温蠕变抗力显著降低。     

扫描电镜中的动态观察及其在金属研究中的应用

本文报道了扫描电镜中的动态观察及其在金属研究中的应用,包括:1.延性断裂过程中的形变、裂纹形核与扩展;2.解理断裂的微观过程;3.片层珠光体的形变与断裂;4.剪切开裂;5.其它动态观察等。     

金属材料形变与断裂过程的动态观察——Ⅰ.珠光体组织的形变与断裂

关于珠光体组织形变与断裂过程的研究,过去多限于金相或电子断口金相观察断裂前后形貌的变化,微观断裂动态过程的研究则报道不多。本文利用扫描电镜动态试验装置对具有珠光体组织的四种钢的薄板试样进行了拉伸试验。钢的化学成分(%)如下:     

钴基高温合金尖塑性区位错结构的原位观察

定向凝固的钴基高温合金在原位拉伸研究中发现了两种裂尖塑性区位错结构,在拉伸辊为［５１１］时,从裂尖发射的是不全位错,在整个塑性区中全错始终以扩展位错的形式存在;［１２１］时,从裂尖发射的是全位错,位错在离开裂尖向试样内部运动过程中发生扩展,分析了裂纹尖端应力状态对裂尖塑性区位错结构的影响。     

A DIRECTIONAL COARSENING MECHANISM OF THE γ＇-PHASE DURING CREEP OF A SINGLE CRYSTAL NICKEL-BASE SUPERALLOY

对[001]取向单晶镍基合金恒载拉伸蠕变不同阶段的组织形貌进行了SEM,TEM观察和EDAX成分分析,研究了γ＇相定向粗化过程及机理结果表明：蠕变初期,两相邻γ＇相呈侧平面对接方式,沿垂直于应力轴方向定向生长为类似筛网的核状组织,外加应力使γ＇／γ界面共格应变减少,应变能降低,释放的能量是促使合金元素定向扩散形成筏状γ＇结构的驱动力．     

屏蔽泵在硫磺制酸中的应用

本文主要介绍硫磺制酸中输送液体硫磺的屏蔽泵的结构特点,及其安装、运行中应注意的事项。