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91.
92.
使用纳米压痕法测量了单晶SnO2纳米带的硬度、断裂韧性以及裂纹形核的临界应力。结果表明,当载荷大于临界值后微裂纹就从压痕顶端形核、扩展;与此相应,在载荷一位移曲线上出现位移突变平台,根据平台载荷计算出压痕裂纹形核的临界应力σc=3.4GPa;利用裂纹的长度计算出SnO2纳米带的断裂韧性为0.028—0.066MPa-m^1/2,其平均值为KIc=0.044MPa-rn^1/2,它比其它块体脆性材料的断裂韧性小一个数量级,实验测出SnO2纳米带的硬度H=6.25GPa和弹性模量E=86.7GPa。 相似文献
93.
94.
321不锈钢点蚀电位影响因素的研究 总被引:3,自引:1,他引:3
通过正交设计和对比实验研究了温度、pH值以及Cl-和SO2-4含量对321不锈钢点蚀电位的影响.正交设计表明,温度和Cl-(Cl-≥0.014mol/L)含量对点蚀电位Eb的影响显著,但pH值(6~9)则没有影响.对比实验表明,当Cl-≤0.014 mol/L时,Cl-对Eb没有影响,当Cl->0.014 mol/L,则Eb随Cl-浓度对数升高而线性下降.点蚀电位随温度升高而下降.如不含Cl-,则SO2-4对Eb没有影响,当Cl-=0.028 mol/L时,Eb随SO2-4浓度升高而升高,并趋于稳定值. 相似文献
95.
96.
C90油管钢的氢损伤 总被引:4,自引:0,他引:4
对比研究了三种油管钢(宝钢的C90和日本的SM90及SM95)的氢致开裂性能.SM90,SM95和C90产生氢损伤的临界扩散氢质量分数(×10~(-6))分别为1.76,4.3和8.38;临界全氢质量分数(×10~(-6))分别为4.24,6.35和10.22三种钢在H_2S中的门槛应力σ_(th)/σ_s分别为0.64,0.80和0.85.三种油管钢抗氢损伤能力和抗氢致滞后断裂的能力是一致的,以C90为最好,它和氢的扩散系数无关.C90钢缺口试样氢致滞后断裂门槛值K_(IH)与可扩散的氢质量分数w_0有关,实验获得K_(IH)=46-12.51ln_(w0).理论分析和实验结果完全一致.对C90钢,当w_0≤4.8×10-6时,在任何K_I/K_C下均将获得韧窝断口;w_0≥7.6×10~(-6),K_I/K_C≥0.5时,则氢致韧断;K_I/K_C≤0.4时,则氢致脆断. 相似文献
97.
研究了(Al,Mn)3Ti-2V和TiAl在900℃的(Na,K)2SO4以及850℃的Na2SO4 NaCl熔盐中的热腐蚀行为.结果表明,(Al,Mn)3Ti2V在(Na.K)2SO4中的耐蚀性很好,腐蚀产物膜很薄,外层是保护性的Al2O3,内层是Al2O3 TiO2 TiS的混合膜.当熔盐中存在NaCl时,(Al,Mn)3Ti2V的耐蚀性极差,腐蚀产物的厚度比在(Na,K)2SO4中大100多倍,且具有分层结构,最外层富MnO(含少量NAl2O3和TiO2),第二层为Al2O3 少量TiS,第三层为TiO2 TiS,由于不能形成保护性的Al2O3层,腐蚀产物极易剥落。 相似文献
98.
赤泥分离工序一般是采用沉降分离法。赤泥的化学组成:H_2O 7~12%、Fe_2O_3 30~50%、Al_2O_3 18~27%,SiO_2 15~19%和Na_2O7~11%。Fe_2O_3主要是赤铁矿(α-Fe_2O_3), 相似文献
99.
氢对不锈钢钝化膜破裂应力的影响 总被引:1,自引:1,他引:1
用纳米力学探针测量了316不锈钢电解抛光以及抛光后阳极钝化试佯的载荷-压入位移曲线,并研究了氢的影响.结果表明,一旦表面存在氧化膜(电解抛光)或钝化膜(阳极钝化),在载荷-位移曲线上就会出现恒载荷平台;对氧化膜,平台载荷较小,对应膜的屈服;对钝化膜,平台载荷较大,对应膜的破裂.氢可降低钝化膜的平台载荷以及相同载荷下的压入位移,从而使得钝化膜的复合弹性模量Er和破裂应力σF都随试样中氢浓度Co的升高而下降,例如,Er(GPa)=100 82e^-0.01Co,σF(GPa)=1.59 2.93e^-0.010Co。 相似文献
100.