预应力混凝土叠合空心楼板静力性能试验研究

结合现浇空心楼板与叠合楼板的优点,提出在一种预应力叠合楼板中布置筒芯内模形成的叠合空心楼板。进行了预制带肋底板叠合空心楼板、矩形底板叠合空心楼板及现浇空心楼板3种截面形式,2种截面尺寸分别为230mm×500mm、300mm×600mm的10块板带在单调荷载作用下的足尺模型试验。通过改变预制底板类别、筒芯内模的直径及其布置方式,对叠合空心板带的破坏形态、截面整体工作性能、正截面受弯承载力、短期刚度、叠合面水平受剪性能等进行了研究。结果表明：从开始加载到破坏,叠合空心楼板与现浇空心楼板表现出相似的受力特点和变形特征,按筒芯最薄弱翼缘处的工形截面计算叠合板的开裂荷载、正截面受弯承载力、平均裂缝间距等与实测值吻合较好;在所研究的板厚范围内,筒芯直径大小及布置方式的变化并未造成叠合面出现滑移开裂的现象,但不同程度地削弱了试件的受拉刚化作用,建议叠合空心楼板开裂后的短期刚度取控制截面的开裂刚度。通过叠合面受力分析,将横孔板顺筒肋宽度和上、下翼缘厚度的计算限值与楼板实际构造尺寸进行对比,实际工程中叠合面的抗剪强度可满足安全使用要求。两种预制底板预应力混凝土叠合空心楼板与预应力现浇空心楼板的总体受力性能较为接近,均可满足工程设计要求。     

孪尾疏水缔合共聚物P(AM/NaAA/DiC6AM)盐水溶液在中高温下的粘度

在十二烷基硫酸钠(SDS)存在下进行胶束聚合，采用先加碱共聚后水解的方式，改变表面活性剂、疏水单体摩尔比(SMR)，疏水单体摩尔分数为0．372％，由丙烯酰胺(AM)、N，N-二己基丙烯酰胺(DiC6AM)合成了孪尾型疏水缔舍三元共聚物P(AM／NaAA／DiC6AM)，理论水解度15％。介绍了合成过程。考察了不同SMR(12．50～100．0)下得到的共聚物水溶液85℃，7．34s^-1下的(表观)粘度，共聚物浓度一般为2．0g／L。共聚物的水溶性随SMR的增大而改善，SMR≥13．36时溶于标准盐水(Ca^2 、Mg^2 、HCO3^-，矿化度19334mg／L)；疏水单元平均序列长度NH和Hug,gins常数KH随SMR增大而减小，SMR=100．0时KH趋近HPAM的值。浓度0．5～5．5g／L范围的共聚物标准盐水溶液粘度曲线，随SMR增大移向高浓度低粘度方向。随NaCl浓度(20～200g/L)或CaCl2浓度(2～10g／L)增大，共聚物水溶液粘度先降低，后升高，出现增粘效应，SMR越小，增粘效应越强。外加SDS在一定浓度范围对共聚物标准盐水溶液产生增粘效应，SMR越小．增粘效应越强。共聚物标准溶液粘度在35～80℃范围随温度升高而降低，在0～122s^-1范围随剪切速率增大而降低。对实验结果作了解释。图6表2参10。     

投标报价误区根源及对策

随着我国改革的不断深入与发展，在工程招投标方面的系统管理也逐步完善与规范。施工企业生存的出路是在建筑市场上承揽工程项目，同时又依靠自身的管理和所承揽的工程项目的利润指数。所以施工单位在投标方法与对策上下了很大功夫，尽量多投多中。由于业主是工程的买方，     

短波─跳天波多普勒频移和展宽的变化

本文通过对连续五年（１９８６—１９９０）短波一跳天波信号（收发相距为６７０Ｈｚ）的观测研究，给出了１０ＭＨｚ和１５ＨＨｚ信号回波的多普勒频移和展宽的年、月、日变化特性以及磁暴活动等对它们的影响，并从电离层电波传播角度探讨了这些参量变化的原因。     

高温杀菌产品蜡样芽孢杆菌的污染现状与控制措施

本文主要研究了蜡样芽孢杆菌在高温杀菌产品、生产用水及生产环境的污染状况。肉中所含有的蜡样芽孢杆菌的数量比蔬菜类产品高。余氯对水中蜡样芽孢杆菌有一定的控制作用。     

谁说种棉效益低──请听“种棉状元”沈茂树的“致富经”

谁说种棉效益低──请听“种棉状元”沈茂树的“致富经”朱良臣，刘道槐，李钧今年４８岁的沈茂树，是江苏省射阳县大兴乡一位普普通通的农民，然而因为他具有丰富的植棉经验，而成为远近闻名的种棉状元。中央电视台在他的高产棉田录过像，省农科院的专家登门向他取过经。...     

如何正确铺画列车运行线

一、铺画列车运行图的原则 铺画列车运行线必须以列车基本列车运行图为标准，以日班计划为依据，通过考虑影响运输生产的各种因素，准确推定18点货物列车过表位置，确保机车、车流的动态掌握和紧密衔接，从而使当日日班计划顺利实现以及次日日班计划完整、准确的制定。     

小森SPICA四色印刷机斜打版故障分析

斜打版操作是印刷生产中的重要一环,然而,操作人员在对印刷机进行斜打版操作时,斜打版故障经常出现,而且每当出现此类故障时,都需要将机器断电复位后才能恢复正常,由此严重影响了生产效率。因此,每一次斜打版故障都不容小觑,找出其根源所在极为关键。     

装配整体式双向密肋空心板疲劳性能分析

在总结归纳已有结构板疲劳试验的基础上,对装配整体式双向密肋空心板的正截面疲劳性能进行了理论分析,提出了装配整体式双向密肋空心板正截面弯曲疲劳强度计算及验算公式,并通过肋梁下部钢筋疲劳应力幅计算值、实测值及规范限值来验证公式的可行性。计算了基于跨中挠度反算法的疲劳刚度,并与试验数据进行对比,分析了板件疲劳后刚度退化规律。通过对预制底板钢筋的疲劳应力幅值计算及验算结果分析,提出了多项设计加强措施。通过基于刚度退化的疲劳损伤定义,选取了符合刚度退化规律的函数形式,得到了可用于计算板件刚度退化程度的公式,给出了板件疲劳后刚度计算以及疲劳性能预测方法。结果表明:当板件疲劳后刚度退化到弹性刚度的20%时,板件即达到疲劳寿命,进入疲劳破坏阶段;当装配整体式双向密肋空心板用于需要考虑疲劳荷载作用结构时,可以保证该新型空心板结构整体疲劳性能;所得结论为该新型板在立体停车场、工业厂房楼板以及大跨组合桥面板等结构中的应用提供可靠依据。