全文获取类型
收费全文 | 96篇 |
免费 | 9篇 |
国内免费 | 1篇 |
专业分类
电工技术 | 8篇 |
综合类 | 3篇 |
化学工业 | 12篇 |
金属工艺 | 24篇 |
机械仪表 | 4篇 |
建筑科学 | 8篇 |
矿业工程 | 1篇 |
能源动力 | 2篇 |
轻工业 | 1篇 |
水利工程 | 2篇 |
石油天然气 | 2篇 |
武器工业 | 3篇 |
无线电 | 1篇 |
一般工业技术 | 17篇 |
冶金工业 | 16篇 |
自动化技术 | 2篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 8篇 |
2022年 | 7篇 |
2021年 | 9篇 |
2020年 | 8篇 |
2019年 | 7篇 |
2018年 | 14篇 |
2017年 | 6篇 |
2016年 | 3篇 |
2015年 | 1篇 |
2014年 | 2篇 |
2012年 | 4篇 |
2011年 | 1篇 |
2010年 | 3篇 |
2009年 | 1篇 |
2008年 | 5篇 |
2007年 | 7篇 |
2006年 | 3篇 |
2005年 | 1篇 |
2004年 | 2篇 |
2003年 | 1篇 |
2002年 | 5篇 |
1999年 | 1篇 |
1996年 | 1篇 |
1995年 | 2篇 |
1993年 | 2篇 |
排序方式: 共有106条查询结果,搜索用时 15 毫秒
21.
针对目前桥梁BIM设计存在的问题,以牡佳客运专线128m简支拱桥项目为例展开深入研究,结合施工现场实际情况,基于Catia模型进行施工深化设计,快速查找模型中的所有碰撞点,三维模型剖面提高施工放样精度,三维施工模拟提高施工效率等,这为后续项目信息化、高效化的施工提供了数据保障。 相似文献
22.
钢中的碳氮析出物通过细晶强化和析出强化方式对钢的力学性能有非常重要的作用.基于规则溶液的双亚点阵模型(其中一个为金属亚点阵,另一个为间隙原子亚点阵)建立了碳氮化钛、氮化铝以及硫化锰的热力学计算模型用以研究析出物的析出开始温度、给定温度的奥氏体成分,并将这一结果应用于CSP过程.经计算得Ti (CxN1-x),MnS和AlN的析出温度分别是1200℃,1440℃和1010℃,最大的体积分数分别为2.315×10-5,4.18×10-4和3.1×10-4.对比发现热力学的计算结果与Thermo-Calc的计算结果和有关文献的实验数据有较好的一致性. 相似文献
23.
以低碳硅锰钢退火和淬火制备的不同前驱体为研究对象,经两相区等温-贝氏体区淬火配分(IQPB)工艺处理,采用OM、SEM、TEM、EPMA、室温拉伸等手段,研究前驱体对贝氏体/铁素体复相钢组织和性能的影响。结果表明,两相区等温阶段,C、Mn元素由铁素体向奥氏体扩散并富集明显。奥氏体中C、Mn元素富集区域面积分别为10.3%、34.9%,元素浓度最高值分别可达0.62%和5.7%(质量分数)。相对于退火处理,淬火制备的马氏体前驱组织的试验用钢经IQPB处理后,多边形铁素体含量减少,粒状/短棒状贝氏体增多,抗拉强度降低,断后伸长率提高。随着淬火碳配分时间的增加,前驱体为马氏体组织的试验用钢抗拉强度逐渐降低,断后伸长率呈先增加后降低的趋势变化。当淬火配分时间为5 min时,抗拉强度为990 MPa,断后伸长率为30%,强塑积达29700 MPa·%。 相似文献
24.
利用电化学工作站、光学显微镜和扫描电镜等设备,测量并观察了2024-T3铝合金在不同Cl~-和H~+ 浓度水溶液中的极化曲线、开路电位及微观腐蚀形貌;建立了用于双因素协同效应分析的数学模型,量化了Cl~-浓度和H~+ 浓度对铝合金初期腐蚀速率的主效应、协同效应以及简单效应,探讨了二者的协同作用机制。结果表明:Cl~-和H~+ 浓度增加,铝合金腐蚀加剧,但表观腐蚀形貌未改变;置信度为0.005时,Cl~-和H~+ 浓度对腐蚀速率的主效应及协同效应显著,由主到次可排序为H~+ 、Cl~-、H~+ ×Cl~-(协同效应),二者的简单效应亦有显著性差异;二者通过改变钝化膜性质来影响铝合金初期的腐蚀行为,在不同浓度水平下,主导钝化膜破坏的反应有所不同,当H~+ 浓度较高时,钝化膜的溶解破坏占据主导地位,当H~+ 浓度较低时,Cl~-和H~+ 对钝化膜的协同破坏占据主导地位。 相似文献
25.
针对预制箱梁拆模后梁侧面不平整、底部凹凸不平整、模板材料成本不断攀升等诸多问题,基于市场调研和箱梁浇筑不同材料模板比对,指出选用PVC耐力板材作为梁模板很好解决了上述问题,对以后的预制箱梁施工可以作为参考。 相似文献
26.
斜跨已有线路跨越部分采用转体施工,施工必须确保合龙后的桥梁结构的整体线形与受力状态满足设计要求。针对转体桥梁施工过程的关键技术,详细阐述了转体施工过程,分析了转体施工方案设计可行性及转体施工安装下球铰和滑道定位架,高程和中心偏差控制。同时分析了下球铰表面安装四氟乙烯片,顶面在同一球面上其误差。总结出下球铰和滑道顶面相对高差提高至小于1.2mm,中心偏差小于0.8mm,为以后类似箱梁段施工提供了一定参考。 相似文献
27.
28.
借助SEM、XRD、TEM、EPMA、室温拉伸等试验手段,采用IQPB(两相区退火-贝氏体区淬火碳配分)热处理工艺,针对两相区退火温度对含铜贝氏体/铁素体复相钢组织和性能的影响进行研究。结果表明,两相区退火温度升高,铁素体所占体积分数减少,板条状贝氏体含量增加;试验用钢的抗拉强度逐渐升高,而伸长率则不断下降。室温组织中残留奥氏体含量,随退火温度升高呈先增加后减少的趋势变化。790℃退火处理,拉伸形变过程,应变后期加工硬化指数n值较高,持续加工硬化能力明显,断口处裂纹尖端钝化,强塑积可达28.06 GPa·%。 相似文献
29.
以低碳Si-Mn钢为研究对象,采用DIQPB(两相区形变+奥氏体化+贝氏体区淬火配分)与IQPB(两相区保温+奥氏体化+贝氏体区淬火配分)热处理工艺进行对比试验,研究预先高温形变热处理对残留奥氏体稳定性的提高作用。结果表明:降温过程中,贝氏体铁素体板条成批次、沿横向和纵向不断生成,残留奥氏体位于贝氏体板条间和晶界处,呈薄膜状、块状分布。EBSD和纳米压痕测试表明,一定压应力作用下,纳米压痕周围部分小块状残留奥氏体被保留,试验钢显微硬度位于1.20~1.39 GPa之间。预先高温形变热处理后贝氏体板条细化,残留奥氏体体积分数由10.41%增加到12.47%,残留奥氏体中碳含量由1.41%提高到1.56%。力学性能方面,相较于IQPB工艺,DIQPB工艺处理后试验用钢抗拉强度由1226 MPa提高到1260 MPa,断后伸长率由17.6%提高到22.0%,强塑积可达27 720 MPa·%。 相似文献
30.
同步调相机励磁系统需要具备能够提供2.5倍励磁电流及3.5倍励磁电压的强励能力,过高的励磁电压存在击穿调相机励端正负极,导致励磁电流快速增大数倍的风险.本文结合某调相机强励试验中励端正负极击穿时的录波波形,分析了调相机励端正负极击穿时励磁系统的动作情况;通过分析发现此种情况下现有的励磁限制、转子保护存在局限性,由此提出了一种借助顶值励磁电流和最大可能励磁电流理论值及时发现励端击穿的转子电流保护,通过计算验证了提出的转子电流保护能够在励端正负极击穿情况下及时准确动作. 相似文献