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11.
采用CoCrFeNi高熵合金颗粒代替传统陶瓷颗粒作为增强相,通过冷喷摩擦复合增材制造技术制备了CoCrFeNi/6061Al复合材料。采用SEM、EBSD、TEM和XRD检测技术对复合材料增材体的微观组织进行了表征,研究了不同CoCrFeNi颗粒体积分数对复合材料增材体微观组织和力学性能的影响。结果表明,冷喷摩擦复合增材制造消除了冷喷涂产生的大量微孔和微裂纹缺陷,实现了均匀致密CoCrFeNi/6061Al复合材料的增材制造。CoCrFeNi颗粒的加入使复合材料增材体晶粒显著细化。CoCrFeNi颗粒与Al基体发生界面反应生成的部分金属间化合物被机械破碎为纳米颗粒分散至Al基体内部。随着CoCrFeNi颗粒体积分数的增加,复合材料增材体的极限抗拉强度和平均显微硬度显著增加。 相似文献
12.
13.
采用水下搅拌摩擦焊接技术(Submerged friction stir welding,SFSW)对2024-T4铝合金板材进行连接,研究搅拌头转速对SFSW接头焊接温度场、焊核区析出相形貌以及接头力学性能的影响。结果表明:循环水冷介质具有明显的瞬时快冷作用;随着搅拌头转速从600 r/min增大到1 180 r/min,SFSW接头焊接温度场峰值由271.0℃增大到310.8℃;焊核区析出相在热循环作用下析出并长大。析出相的数量逐渐增多,尺寸增大;SFSW接头焊核区显微硬度平均值由117.5HV降低至99.2HV、抗拉强度和伸长率分别由403.3 MPa和3.24%降低至334.5 MPa和1.44%。 相似文献
14.
15.
采用搅拌摩擦加工(FSP)对冷喷涂(CS)6061铝合金涂层进行表面改性,研究了改性后涂层的微观组织变化对其在静态和动态载荷下断裂行为的影响。结果表明,FSP改性后的6061铝合金涂层颗粒边界消失,缺陷基本消除,晶粒显著细化,平均晶粒尺寸为3.1μm,极限抗拉强度和伸长率分别上升19%和1730%。静态载荷下CS和FSP试样分别呈现脆性和韧性断裂。动态载荷下,相比CS试样,FSP试样的循环周次显著提升,断口表面具有单一疲劳源,断口分区明显,呈疲劳断裂特征。FSP后涂层缺陷的消除抑制了断裂的产生,提高了涂层强度,晶粒细化提供了更多晶界,阻碍了裂纹扩展,延长了断裂时间。 相似文献
16.
在TA2工业纯钛表面通过搅拌摩擦加工,利用搅拌旋转产生的纯钛表面塑形变形过程使SiC粒子进入材料表面基体组织,实现改善工业纯钛表面硬度及其耐磨性的目的。文章研究了搅拌摩擦加工后TA2工业纯钛显微组织特征,对比分析了TA2工业纯钛加入SiC粒子的搅拌摩擦加工区与未加入SiC粒子的搅拌摩擦加工区摩擦磨损及电化学腐蚀性能。结果表明:TA2工业纯钛表面经加入SiC粒子的搅拌摩擦加工后,SiC粒子被成功加入材料表层基体组织,搅拌加工区晶粒发生了剧烈的塑性变形、破碎,实现加工区组织结构的致密化和细化;经加入SiC粒子的搅拌摩擦加工后TA2工业纯钛抗摩擦磨损性能明显提高,但电化学腐蚀性能有小幅下降。 相似文献
17.
王快社 《西安建筑科技大学学报(自然科学版)》2000,32(3):307-309
通过在生产实验中测得的数据,分析了坯料质量对冷轧带肋钢筋性能的影响,指出要提高冷轧带肋钢筋的性能,必须重视对坯料的选择。 相似文献
18.
综述了冷轧板带规程设定的常见方法:经验系数法、单一负荷目标优化法、多目标负荷分配优化法、防止打滑的规程优化法及目标负荷分配法等,并依据各种方法的特点分析其适用范围。同时详细论述了应用最为广泛的综合负荷分配法的核心内容,并介绍了窄带钢轧制时以防止打滑为目标的一种新的规程设定方法,介绍了用于规程设定过程的数学优化方法。最后指出综合等负荷目标的人工智能寻优方法是将来制定优化的轧制规程的最为有效的方法。 相似文献
19.
采用粉末冶金和轧制工艺制备不同掺镧方式的La-TZM合金,运用金相法、SEM和力学性能测试分别对其组织和性能进行研究,探讨La2O3和La(NO3)3两种掺镧方式对TZM合金力学强度及延伸率的影响机理。研究表明:La2O3-TZM合金抗拉强度为1057 MPa,延伸率为8.2%;La(NO3)3-TZM合金的抗拉强度为1202 MPa,延伸率为7.0%。La(NO3)3掺杂使合金组织内形成更加细小均匀的第二相,其断裂面为准解理断口,显著提高了TZM合金的强度,但对TZM合金的延伸率有一定的影响。 相似文献
20.
利用感应等离子体技术制备出高纯致密球形钼粉,实现了钼粉的球化、致密化、细化和纯化,同时研究了感应等离子体功率和原料粉粒度对球化率的影响。采用扫描电子显微镜、X射线衍射仪和激光粒度分析仪对球化处理前后粉末的形貌、物相和粒度分布进行测试和分析。结果表明,形状不规则的原料钼粉,经等离子体球化处理后得到球形度好、表面光滑、分散性良好、球化率几乎可达100%的球形钼粉。球化处理后,钼粉粒度变细,且粒度分布更集中。相同工艺条件下,随着等离子体功率的增加,钼粉的球化率先增大后降低,当等离子体功率为25 kW时钼粉球化效果最好,粒度较小的钼粉球化率较高。随着钼粉球化率的提高,粉末的流动性得到显著改善,松装密度也得到提高。钼粉末的流动性由40 s/50 g提高为11 s/50 g,松装密度由2.3 g/cm~3提高到6.1 g/cm~3。 相似文献