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71.
采用溶胶-凝胶旋涂法(Sol-Gel Spin-Coating Method)制备了Al掺杂量为3.00at%,N掺杂量分别为6.00at%,7.00at%,8.00at%和9.00at%的Al/N共掺杂TiO2薄膜样品。对样品测试的结果表明,共掺杂样品依旧保留了TiO2的基本结构,并且Al/N共掺杂样品的晶粒尺寸有不同程度的减小,使样品表面得以修饰,变得更加均匀、平整。共掺杂样品吸收边都出现了不同程度的红移,在紫外光区以及可见光区的吸光性都有所增强。N掺杂量为7.00at%时,(101)衍射峰值最大,峰型最尖锐,所得到的TiO2薄膜的光学性能最好。共掺杂后的样品与本征TiO2相比带隙值都有所减小,且最小值为2.873eV。以上结果表明Al/N共掺杂TiO2薄膜使其光学性能得到了改善。 相似文献
72.
布局问题约束的分类及表达 总被引:11,自引:2,他引:9
对布局问题中的各种约束进行了深入系统的研究和归类,并分析了它们在布局求解中所起作用,特别是将求解策略,规则与方法也看成是一种特殊的约束-导向约束;为基于约束求解算法的柔适性提供了可靠的保证。最后,利用面对对象思想给出了布局约束的表达形式。 相似文献
73.
74.
沉积参量对硼碳氮薄膜光透过性质的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用射频磁控溅射技术,用六角氮化硼和石墨为溅射靶,以氩气(Ar)和氮气(N2)为工作气体,在玻璃衬底上制备出硼碳氮(BCN)薄膜.通过改变氮气分压比、衬底温度及沉积时间,研究了沉积参量对薄膜光透过性质的影响.利用X射线光电子能谱(XPS)、原子力显微镜(AFM)及可见-近红外透过光谱对薄膜进行了表征.实验结果表明,所制备薄膜在400~1000nm波段具有较高透过率.并且沉积参量对BCN薄膜的透过性能有很大影响,适当改变沉积参量能获得透过率高于90%的BCN薄膜.在固定其它条件只改变一个沉积参量的情况下,得到制备具有较高透过率的BCN薄膜的最佳沉积条件:氮气分压比为1/3、沉积温度为300℃、沉积时间为1h. 相似文献
75.
采用溶胶-凝胶旋涂法,分别以钛酸四丁酯(Ti(O C4H9)4)为钛源、硝酸锌(Zn(NO3)2·6H2O)为锌源、硝酸铜(Cu(NO3)2·3H2O)为铜源制备了不同掺杂量的Zn、Cu共掺TiO2薄膜。分别采用X射线衍射仪(XRD )、薄膜测厚仪、紫外-可见分光光度计(UV-Vis)对所制备的样品进行表征。结果表明 :与本征TiO2和2.0 at%Zn2+-TiO2相比,Cu2+的掺 杂减小了样品的晶面间距及晶粒尺寸、增加了样品的半高宽及比表面积,进而提高了薄膜的 光催化活性能。随着Cu2+掺杂量的增加,样品沿(101)晶面择优取向先增强后减弱 ,薄膜的吸光度呈现先升高后降低的趋势,TiO2的 带隙值由3.424 eV减小到3.325 eV。与本征TiO2和2.0 at%Zn2+-TiO2相比 ,2.0at%Zn2+-1.0 at%Cu2+-Ti O2的样品结晶度最好,(101)晶面择优取向最佳,薄膜表面的缺陷较少、较为均匀平整 且吸光度更好,光学带隙值最小为3.325 eV。 相似文献
76.
利用溶胶-凝胶(sol-gel)法在玻璃和硅衬底上制备了不同Sn掺杂量的Sn-Al共掺的ZnO薄膜。采用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、紫外可见分光光度计(UV-Vis)、光致发光谱(PL)等测试手段,对薄膜的结构、形貌和光学性能进行了表征。结果表明:所制备的样品晶粒均沿(002)方向择优生长,且随着Sn元素掺杂量的增加,择优取向性先增强后减弱,同时薄膜的半高宽先减小后增大,半高宽最小时,薄膜的结晶质量最好。与只掺Al元素的ZnO薄膜相比,共掺后的薄膜近紫外发光峰的强度明显降低,出现了轻微的蓝移,且在600 nm处的缺陷发光强度明显增强;随着Sn掺杂量的增加薄膜的透过率先增加后减小。与AZO薄膜相比,当Sn的掺杂量为0.020时,薄膜的结晶质量更好,缺陷发光更强,光透过率更高。 相似文献
77.
王玉新 《精密制造与自动化》1982,(3)
一、前言我厂曾接受某项任务,在我厂产品MS74100A(I)型半自动双头立轴圆台平面床上采用专用夹具磨削汽车气阀大端面(图1)。工件由φ10毫米圆柱面定位并夹紧,磨削上端面,要求光洁度达到(?)_7,上端面对φ10毫米圆柱体轴线的不垂直度不大于0.00毫米。 相似文献
78.
王玉新 《精密制造与自动化》1998,(1)
立轴圆台平面磨床为高效强力磨床,其总体布局见图1。冷却水流经床身上部,经出水口流入水箱,床身下都不经过冷却水。在MB7480半自动立轴圆台平面磨床样机试制过程中,对机床进行满负荷(磨头功率30kw)切削试验时,发现工件上、下表面的平行度和尺寸精度,随着磨剧时间的延长,工件误差加大。工件呈梯形,越靠近工作台中心处工件尺寸越大,即工件的平行度误差越来越大,以至工件精度严重超差。为此,对样机进行了简单的热变形试验。试验方法是在机床有关部位,固定了5个柜式水平仪。其中三个固定在床身的左、中、右部,一个固定在立柱上… 相似文献
79.
随着个性化需求的发展,产品的工业美学设计愈加受到重视.产品的外形主要受一些关键形态要素,如尺寸、比率等影响.为此,文中运用形态控制参数表达产品的形态要素,给出一种基于形态要素的工业缝纫机参数化外形设计方法.通过对37种样本的美学形态要素进行分析,定义了描述工业缝纫机外形特征的12个形态要素,如机身长与机身高比率、中部主轴截面等形态要素.随后,建立了形态要素与工业缝纫机外形曲面的关键控制特征参数之间的映射关系,并运用这些特征参数构造了工业缝纫机的外形模型.修改特征参数,可以生成不同形态的工业缝纫机外形. 相似文献
80.