全文获取类型
收费全文 | 266篇 |
免费 | 10篇 |
国内免费 | 33篇 |
专业分类
综合类 | 1篇 |
化学工业 | 1篇 |
金属工艺 | 101篇 |
机械仪表 | 11篇 |
建筑科学 | 3篇 |
矿业工程 | 2篇 |
石油天然气 | 1篇 |
武器工业 | 16篇 |
一般工业技术 | 12篇 |
冶金工业 | 161篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 7篇 |
2022年 | 11篇 |
2021年 | 7篇 |
2020年 | 13篇 |
2019年 | 13篇 |
2018年 | 13篇 |
2017年 | 1篇 |
2016年 | 7篇 |
2015年 | 5篇 |
2014年 | 6篇 |
2013年 | 6篇 |
2012年 | 9篇 |
2011年 | 18篇 |
2010年 | 20篇 |
2009年 | 17篇 |
2008年 | 24篇 |
2007年 | 20篇 |
2006年 | 15篇 |
2005年 | 11篇 |
2004年 | 14篇 |
2003年 | 23篇 |
2002年 | 13篇 |
2001年 | 6篇 |
2000年 | 4篇 |
1999年 | 2篇 |
1998年 | 3篇 |
1997年 | 1篇 |
1996年 | 8篇 |
1995年 | 3篇 |
1994年 | 1篇 |
1992年 | 1篇 |
1990年 | 4篇 |
1989年 | 1篇 |
排序方式: 共有309条查询结果,搜索用时 15 毫秒
121.
淬火-配分-回火工艺处理钢的三体冲击磨损性能研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了"淬火-配分-回火"(Q-P-T)工艺对20Si2Ni3钢三体冲击磨料磨损性能的影响.结果表明,随试验冲击能量从0.5 J增加到3.5 J,试样的磨损失重量先增大后减小,在2.5 J时出现峰;试样经Q-P-T工艺处理后的磨损失重量低于传统淬火回火((Q-T)工艺处理的试样,其主要磨损机制由犁削向应变疲劳转变;经Q-P-T处理的样品在磨损试验后的表面加工硬化层厚度明显高于经Q-T处理的样品.分析认为基体的高塑韧性及其在磨损过程中的形变强化和残余奥氏体的相变强化是Q-P-T工艺处理钢具有较好的抗冲击磨料磨损性能的原因. 相似文献
122.
123.
使用Gleeble-3800热模拟试验机对锻造态AM355不锈钢进行等温热压缩试验,应变速率选择0.01~10 s-1,变形温度选择1173~1423 K。热变形后的组织通过光学显微镜、电子背散射衍射、透射电镜进行观察。基于Arrhenius模型采用峰值应力构建了本构方程,并对其改进得到了准确度更高的本构方程。采用动态材料模型构建了热加工图。由热加工图与变形后的组织得到了真应变为0.9时的热加工窗口。结果表明,适用于AM355钢的最优热加工区域为变形温度1250~1300 K、应变速率0.01~0.03 s-1与变形温度1300~1400 K、应变速率0.01~10 s-1及变形温度1400~1423 K、应变速率0.5~10 s-1,该区域下能量耗散率均小于0.36,且发生了完全的动态再结晶。此外,还确立了完全动态再结晶时奥氏体晶粒尺寸ddrx与Z参数的关系。 相似文献
124.
中碳高强度弹簧钢NHS1超高周疲劳破坏行为 总被引:4,自引:0,他引:4
测试了中碳高强度弹簧钢NHS1的超高周(109 cyc)疲劳破坏行为,并利用FESEM对疲劳断口进行了观察.NHS1钢的S-N曲线呈台阶型,在109 cyc内疲劳极限消失.疲劳断口分析表明,在高应力幅区,实验钢的疲劳破坏主要起源于基体表面;而在低应力幅长寿命区,疲劳破坏主要起裂于试样内部的夹杂物,形成"鱼眼"型断裂.在夹杂物周围存在一个粗糙的粒状亮区(GBF).GBF区边界的应力场强度因子为3.6 MPa·m1/2,与疲劳寿命无关,该值与疲劳裂纹扩展的门槛值相等;"鱼眼"边界的应力场强度因子同样与疲劳寿命无关,约为10.6 MPa·m1/2. 相似文献
125.
研究了Cr-Ni—Mo系重载齿轮钢经V-Nb微合金化处理前后的组织及力学性能。结果表明:经过V-Nb微合金化处理后,钢的奥氏体晶粒得到显著细化,在渗碳温度范围内10h保温时不会发生奥氏体晶粒的异常长大;伴随着晶粒的细化,冲击吸收功得到了提高;晶粒细化也使该钢渗碳层的组织和性能得到了改善。 相似文献
126.
奥氏体化对3Cr-3Mo-Nb二次硬化钢的组织和力学性能的影响 总被引:7,自引:1,他引:7
研究了淬火奥氏体化温度和保温时间对3Cr-3Mo-Nb二次硬化钢的组织和力学性能的影响.结果发现,由于微合金化元素Nb的加入有效阻止了淬火保温时奥氏体晶粒的长大,当淬火温度高于1100℃时,奥氏体晶粒才显著长大.随淬火温度的升高,碳化物溶解更充分,强度和硬度增加,塑韧性在1100℃出现峰值.1050℃淬火保温时间少于30min时,碳化物未充分溶解,强度和塑性都较低.因此,为保证回火时有足够的M2C型二次硬化碳化物析出,最佳淬火温度为1050~1100℃,保温时间为30~60min. 相似文献
127.
128.
129.
130.