高强度30CrNiMnMoB钢的脆性断裂机理

利用示波冲击试验，对高强度３０ＣｒＮｉＭｎＭｏＢ钢的脆断机理进行了研究。根据示波冲击的载荷－挠度曲线可得出Ｐｆ－Ｔ和Ｐｇｙ－Ｔ曲线，由此计算出材料的本征性能－－微观解理断裂应力（σｆ＾＊）。由Ｇｒｉｆｆｉｔｈ断裂公式σｆ＾＊＝［４Ｅ（γｓ＋γｐ）／π（１－υ＾２）］＾１／２，讨论控制裂纹失稳扩展的微观组织因素。结果表明，试验钢的σｆ＾＊随强度升高而增大，控制高强度钢裂纹失稳扩展的微观因素是马氏体     

非金属夹杂物和表面状态对高强度弹簧钢疲劳性能的影响

详尽地论述了非金属夹杂物的变形率、数量、尺寸、形状和分布以及表面缺陷、脱碳和表面处理对高强度弹簧钢疲劳性能的影响。     

HRB400螺纹钢的高温氧化行为及动力学

为了优化HRB400螺纹钢氧化皮结构,以提高耐蚀性能,采用热重法研究了试验钢空气条件下在800、850、900、950、1000和1050℃温度下的氧化行为,建立了氧化动力学模型,计算出试验钢的氧化激活能,借助扫描电镜(SEM)分析和确定氧化皮结构和组成.结合螺纹钢的实际生产情况讨论了螺纹钢氧化皮形成规律,建立了螺纹钢...     

含氮奥氏体钢与马氏体钢的抗弹行为研究

对不同状态含氮奥氏体钢板和马氏体钢板进行了抗枪弹与抗杆式模拟弹试验,分析了它们的穿甲机理。含氮奥氏体钢具有优良的抗弹性能,并优于传统马氏体钢的抗弹性能。马氏体钢抗杆式模拟弹防护系数随着强度的提高而提高,呈线性关系,含氮奥氏体钢穿甲防护系数远远高于同一强度级别的马氏体钢。研究表明,含氮奥氏体钢的抗弹性能的提高主要通过冲击硬化,动态强度明显提高,以及通过塑性变形区域增加,使弹丸更多的能量转换成塑性变形能。     

高强度炮钢的组织和力学性能

研究了PCrNi3MoVA、 32Cr2Mo1VA和 2 5Cr3Mo3NiNb等三种高强度炮钢淬火高温回火后的显微组织和力学性能。结果发现 ,2 5Cr3Mo3NiNb钢组织中碳化物总量高、并且含有大量的M2 C碳化物 ,表现强烈的回火二次硬化效果。 2 5Cr3Mo3NiNb钢高温强度和硬度下降率低于PCrNi3MoVA钢 ,与 32Cr2Mo1VA钢相当 ,而其断裂韧性高于 32Cr2Mo1VA钢。 2 5Cr3Mo3NiNb钢具有高的韧性和高温强度及硬度 ,可用于长寿命炮管     

纳米Ag和载Ag材料的灭活病菌作用评述

已有的研究工作显示纳米Ag和载Ag材料具有灭活病毒的作用。本文梳理了国内外相关的研究进展,从纳米Ag和载Ag材料的灭活病毒机制,以及生物安全性等几个方面进行评述。对于载Ag钢铁材料的灭活病菌作用,以及Ag对力学性能和耐腐蚀性能的影响也作了归纳。在作者研发的银合金化在不锈钢和铸铁、纳米Ag珐琅层铸铁的应用表明了灭活病菌的效果。     

洁净度和显微组织对管线钢性能的影响

研究了洁净度和组织均匀性对四种管线钢板坯性能的影响。发现洁净度对钢材冲击韧度的影响要高于对强度的影响，提高洁净度可以大幅度提高钢材的冲击韧度。通过测量四种材料晶粒内部和晶界附近的纳米显微硬度，总体来看，晶界附近的硬度通常比晶粒内部高；而这种差别越小，所对应材料的冲击性能越好。     

Fe-Mn-Al-C低密度钢研究现状及展望

在汽车工业发展需求的节能环保与高安全性的双重目标下,Fe-Mn-Al-C低密度钢因其低密度和优异的力学性能,具有巨大的应用潜力,引起了国内外的广泛关注.因此,综述了 Fe-Mn-Al-C低密度钢的合金成分与微观组织、生产工艺、强化机制及其性能的研究进展;对目前Fe-Mn-Al-C低密度钢中提出的变形机制及其拉伸性能、冲...     

采用统计极值法评价超低氧轴承钢夹杂物

详细描述了评价钢材夹杂物的一种方法——统计极值法(SEV)。使用该方法对转炉—方坯连铸流程生产的超低氧(w([O])=5×10~(-6))GCr15轴承钢夹杂物进行了评价。选成品规格分别为ф60、ф30mm的棒料,每组选取16个标准视场,每个标准视场面积为280mm~2,存在99.9%的概率认为被检ф60mm棒料中最大夹杂物的特征尺寸均不大于25.77μm;被检ф30mm棒料中最大夹杂物的特征尺寸均不大于24.08μm。通过对比实验结果,对统计极值法的有效性进行了分析,对于同产线生产的同等质量轴承钢,该方法对夹杂物评价结果基本一致,可靠性良好。     

钛铌微合金化齿轮钢的奥氏体晶粒长大研究

 采用热模拟渗碳方法研究了Ti、Ti-Nb微合金化的20CrMnTi和20CrMnTiNb渗碳齿轮钢在930~1200℃的奥氏体晶粒长大规律。结果表明,添加0. 038%(质量分数,下同)的钛和0. 048%的铌的20CrMnTiNb钢中含有铌和钛的析出相,其粒子间距为0. 361μm;而含0. 054%的钛的20CrMnTi钢中仅含有较大尺寸的TiN析出相,粒子间距为0. 471μm,前者奥氏体晶粒粗化倾向明显低于后者。20CrMnTiNb钢经1000℃奥氏体化10h后奥氏体晶粒长大不明显,且无混晶现象,适合高温渗碳工艺。