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71.
以典型的珠光体钢U75V重轨钢为例,介绍了一种利用电子探针分析(EPMA)测定钢中珠光体平均片层间距的方法。选择尽量垂直于珠光体片层的法线方向作为扫描路径,得到碳含量分布曲线为"波峰"+"波谷"的形状,两个"波峰"或"波谷"之间的距离即为一个珠光体片层间距,由于扫描路径长度已知,通过计算扫描路径上"波峰"或"波谷"的数量就可以获得该视场下珠光体的平均片层间距。此法直观、简单、计算量少,所测得的珠光体平均片层间距更接近其真实平均片层间距。 相似文献
72.
针对当前我国高强建筑用钢的开发,采用Ti-Nb微合金化技术设计试验钢化学成分,通过热膨胀试验确定了试验钢的动态CCT曲线,基于此设计了实验室热轧试验方案,研究了工艺参数对试验钢组织、性能的影响。结果表明:当水冷终冷温度大于610 ℃时,试验钢的显微组织为铁素体+珠光体;当水冷终冷温度小于390 ℃时,试验钢显微组织为少量铁素体+贝氏体;当终轧温度为810 ℃、水冷终冷温度为350 ℃时,试验钢显微组织为少量铁素体+贝氏体,屈服强度为837 MPa,这是细晶强化、相变强化、析出强化共同作用的结果,为800 MPa高强钢筋的研究开发提供了数据支撑和理论指导。 相似文献
73.
板带轧制过程中 ,由于某些因素的影响使轧制左右受力不对称 ,从而导致蛇行现象发生。对影响蛇行现象的因素进行分析 ,并用Matlab软件对热轧带钢的蛇行过程进行了动态仿真。 相似文献
74.
75.
76.
77.
78.
无头轧制有明显的经济效益。为了扩大无头轧制技术的应用范围,用高频快速感应焊,在实验室条件下,按不同的模拟比,模拟了150mm方坯,20mm厚板坯和3号角钢中间坯的对焊和轧制。模拟比分别为1:10、1:5和1:1。焊接后继续轧制的延伸系数分别为10、5和2。材质为20MnSiV、20MnSi、16Mn和Q235。焊接后的坯料完全满足继续轧制的要求,轧制后焊口处的材料力学性能与基本材料的差距不超过10 相似文献
79.
为研究超低碳贝氏体钢的热加工特性,在实验室热模拟试验机上分别进行了单道次压缩实验和双道次压缩实验。研究表明,该钢进行两阶段轧制时,在奥氏体再结晶区时应进行大压下低速轧制,在奥氏体未再结晶区时应进行快速轧制以缩短轧制周期;其奥氏体动态再结晶临界应变为εc=0.003712ε0.126118exp(48378.8667/T),且变形激活能为402.222kJ/mol;利用经过调整后的周纪华式流变应力模型进行非线性拟合,模型具有较高的可靠性;其奥氏体静态再结晶动力学方程为:FS=1-exp[-0.693(t/t0.5)0.232293],且静态再结晶激活能为394.852kJ/mol。 相似文献
80.
万能孔型轧制高精度重轨的研究 总被引:8,自引:2,他引:6
阐述了目前市场急需的高质量重轨必须实现高精度轧制,我国现有重轨厂采用二辊孔型轧制难以满足要求。轧制高精度重轨的最好办法是使用万能精轧孔型;研究了万能轧机尺寸、孔型数量和孔型形状对重轨尺寸精度的影响,并在实验室进行了万能孔型轧制高精度重轨实验。 相似文献