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11.
燃煤灰渣火山灰反应活性 总被引:7,自引:1,他引:7
利用活性SiO2,Al2O3与石灰水化反应产物可溶解于稀盐酸的特性,对2种粉煤灰、2种沸腾炉渣和4种流化床固硫灰渣中具有火山灰活性的SiO2,Al2O3反应动力学进行了研究,并以此来评估不同种类燃煤灰渣的火山灰反应活性.结果表明:所采用燃煤灰渣的活性SiO2,Al2O3火山灰反应均符合一级反应动力学模型;活性Al2O3反应速率常数大于活性SiO2,而表观活化能相反;沸腾炉渣和流化床固硫灰渣火山灰活性接近,均明显高于粉煤灰;高温对粉煤灰火山灰活性的激发更为有利. 相似文献
12.
13.
粉煤灰与矿渣的早期火山灰反应放热行为及其机理 总被引:2,自引:0,他引:2
针对大体积混凝土绝热温升计算中粉煤灰与矿渣的火山灰反应放热问题,利用微量热仪法测试了不同掺量粉煤灰和矿渣对水泥水化热及放热速率的影响规律,分析了粉煤灰和矿渣水化3d以前的火山灰反应放热行为,采用X射线衍射与差示扫描量热–热重法研究了粉煤灰与矿渣对水泥早期水化及其火山灰放热行为的影响机理。结果表明:粉煤灰与矿渣水化3d时火山灰反应热分别约为3~5J/g和15~16J/g。粉煤灰对水泥水化的阻碍作用在水化24h前最为明显,其火山灰效应主要发生于水化24h之后;矿渣对水泥水化有促进作用,自加水开始即表现出一定的火山灰效应。粉煤灰与矿渣掺入后有助于水泥水化产物中钙矾石的稳定,钙矾石抑制了水泥水化,Ca(OH)2生成量减少,因而粉煤灰与矿渣的火山灰反应也受到影响。 相似文献
14.
15.
本文介绍一些研究者关于砼Ⅱ类断裂的试验结果,并从能量平衡角度进一步解释了砼Ⅰ、Ⅱ类断裂现象。本文还探讨了通过数值方法来模拟砼Ⅱ类断裂,进而采用数值手段分析了随一些因素变化砼Ⅰ、Ⅱ类断裂的转化。 相似文献
16.
去除可溶磷杂质和脱水是利用磷石膏制备胶凝材料必需的处理过程。通过改变快烧温度和时间对磷石膏进行处理,分别测定快烧磷石膏可溶磷含量、脱水相组成和胶凝性能,并对几种典型快烧条件下的磷石膏矿物组成和形貌进行分析,同时与经水洗后150℃煅烧4 h制备的磷石膏胶凝材料进行对比。结果表明:快烧后磷石膏为Ca SO4·2H2O、Ca SO4·1/2H2O和Ⅲ、Ⅱ型Ca SO4组成的复相石膏体系,可溶磷杂质含量随快烧温度提高和时间延长明显降低;800℃快烧30 s得到的磷石膏胶凝材料强度最高,2 h抗压强度达到3.79 MPa;经快烧处理磷石膏的颗粒尺寸明显减小。800℃快烧30 s能有效降低磷石膏中可溶磷杂质含量,并获得较高强度的磷石膏胶凝材料;虽然相比水洗后煅烧工艺,快烧制备的磷石膏胶凝材料强度和可溶磷杂质去除率稍低,但快烧是一种具有竞争力的处理工艺。 相似文献
17.
改善污水污泥浓缩和脱水性能有利于污泥的处置和利用。试验研究了页岩细度和掺量在污泥沉降浓缩过程中的作用。结果显示,页岩粉细度为250~150μm,掺量≤5(时,掺加页岩粉可改善污泥沉降浓缩性能,沉降浓缩后污泥体积没有明显增加;掺加5%页岩的污泥沉降浓缩后含水率可控制在80%左右,经过离心脱水后含水率可降低至60%以下。试验结果还表明,虽然掺加页岩的污泥脱水后体积有一定程度增加,但可以明显改善污泥的性态,减少资源化利用中与页岩混合过程,还能明显降低污泥的气味;经页岩改性后浓缩脱水得到的污泥能用于烧制轻质陶粒。 相似文献
18.
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20.
提出了高水灰比配制轻集料混凝土的技术途径.采用2种密度陶粒和陶砂配制轻集料混凝土,研究了水灰比对其坍落度损失、吸水性能、轻集料分层度以及抗压强度的影响.结果表明:提高水灰比能明显降低轻集料混凝土的坍落度损失与轻集料分层度;当水灰比075(质量比)时,采用表观密度为738kg/m3的陶粒及其破碎后制备的陶砂可配制干密度低于900kg/m3,28d抗压强度约为14MPa的轻集料混凝土;高水灰比轻集料混凝土的收缩和吸水性能可控制在相对较低的范围内;轻集料越轻,水灰比增加幅度可越大,不仅可以显著降低轻集料混凝土的坍落度损失和轻集料上浮,还能在其大幅度降低密度的情况下保持较高抗压强度. 相似文献