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131.
快速凝固Al-Cu-Si薄带的脆性研究 总被引:3,自引:0,他引:3
对用单辊法制备的Al-Cu-Si钎料薄带进行XRD、SEM、DSC分析,以及对CuAl2脆性相进行研究后结果表明,CuAl2相的分布及形态、CuAl2相的几种亚稳态结构都会影响钎料薄带的脆性。 相似文献
132.
热电偶由两极电极组成,对应的补偿导线也有两条。热电偶极性和补偿导线的极性应对应,否则会造成可观的误差。以下对此问题进行讨论。图1为热电偶电极和补偿导线极性的正确接法。 相似文献
133.
134.
135.
采用球磨法制备了钴基非晶软磁合金粉末.X射线衍射(XRD)分析结果表明在形成了非晶态合金之前有CoZr2金属间化合物相析出,透射电子显微镜(TEM)分析发现在20h时获得了非晶态的Co80Zr20合金.采用示差热分析(DTA)研究了Co80Zr20非晶粉末的热稳定性和非晶形成能力,结果表明该体系具有很大的非晶形成能力和较强的热稳定性.对Co80Zr20非晶软磁合金粉末在833K~893K退火1h,在振动样品磁强计(VSM)上测量了其磁滞回线,结果表明Co80Zr20合金具有优良的综合软磁性能. 相似文献
136.
变频调速恒压供水系统的设计 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍了一种变频调速恒压供水系统,给出了单机组变频调速控制原理、双机组的A+B控制方式及其软件流程图。 相似文献
137.
138.
采用行星式高能球磨机,通过室温下球磨纯元素混合粉末制备出原子数分数比为Co80Zr20的非晶合金粉末。应用X射线衍射(XRD)、差示扫描量热分析仪(DSC)、扫描电镜及透射电镜对不同球磨时间的混合粉末进行了研究。结果发现,球磨时间对混合粉末的结构及颗粒形貌存在显著影响。原始混合粉末由密排六方的β-Co和α—Zr组成,经过0.5h球磨,β—Co转变为同素异构的面心立方的α—Co,随着球磨时间的增加,Co、Zr颗粒都发生严重塑性变形,并且通过冷焊团聚起来,形成具有层状结构的复合颗粒。球磨导致基体元素Co品格中的晶体缺陷密度大大增加,使得合金元素Zr原子向Co品格中扩散迁移,扩散迁移到Co晶格中的Zr原子数量随球磨时间的增加而增加,导致Co元素的品格常数单调增大。当球磨时间达到8h时,形成Co80Zr20固溶体,继续球磨至10~20h,固溶体转变为非晶。球磨20h得到的非晶粉末的玻璃化转变温度为759K,它可以在840K通过单一放热过程或者继续球磨至40h而发生晶化反应,这两种不同晶化工艺所得到的晶化产物完全相同,均为面心立方的Co23Zr6。 相似文献
139.
采用示差热分析(DSC)研究了旋铸急冷法在大气环境中制备出的Co68.5Fe4Si10B17.5非晶合金的非等温晶化的动力学行为。研究发现:在连续加热条件下,随升温速率的加快,合金的特征温度Tg,Tx,Tp均向高温区移动。当分别采用晶化开始温度和峰值温度时,所得非晶合金的激活能并不是稳定值。用Doyle-Ozawa方法计算出的激活能值比Kissinger法计算出的激活能值要大。非晶态Co68.5Fe4Si10B17.5合金的晶化百分比与退火温度和退火时间的关系曲线均呈S型。随加热速度的增加,非晶合金的晶化百分比与温度的关系曲线向高温处移动。 相似文献
140.
(Ni0.75Fe0.25)70Zr8Si10B12非晶合金非等温晶化行为研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用旋铸急冷工艺在真空条件下制备出(Ni0.75Fe0.25)70Zr8Si10B12合金条带.经X射线衍射(XRD)分析表明样品为完全非晶.用Diamond TG/DTA差热分析仪在高纯氩气保护下测量了非晶薄带的热稳定性参数玻璃转变温度Tg、晶化起始温度Txi、晶化峰值温度Tpi.选用不同的升温速率,即10,20,30,40 K·min-1研究其晶化行为.结果表明,随升温速度的增大,特征温度Tg,Txi,Tpi均向高温区移动,其玻璃转变与晶化行为都与加热速率有关,均具有动力学效应.应用Kissinger法与Ozawa法研究了(Ni0.75Fe0.25)70Zr8Si10B12非晶合金的非等温晶化动力学行为.计算了不同特征温度下的激活能E、频率因子,用Kissinger法和Ozawa法计算的激活能结果是一致的. 相似文献