长岭气田火山岩岩性和岩相特征及其对储集层的控制

通过岩心观察、岩屑薄片分析、ECS成分识别以及FMI岩石结构及构造解释,共识别出2大类(火山熔岩和火山碎屑岩)8种(少孔和致密流纹岩、气孔流纹岩、原地自碎角砾化熔岩、晶屑熔结凝灰岩、含角砾晶屑熔结凝灰岩、火山角砾岩、火山集块岩和沉凝灰岩)火山岩岩性.以单井岩性识别及岩相划分为基础,应用地震属性分析、波形分类等方法,建立了3大类8种亚相的岩相模式.通过对火山岩储集层的储集空间类型、孔隙结构及孔缝组合进行分析,研究了原地自碎角砾化熔岩(溢流相顶部亚相)等岩性、岩相对火山岩储集层发育的控制作用,总结了长岭气田有利储集层分布规律及对应岩性、岩相特征,为油田开发方案优化及开发层位优选提供了依据.图5表3参10     

矿场超稠油典型示功图识别方法

示功图是了解井下抽油设备工作状况的一个重要手段,是目前各采油作业区掌握现场油井生产动态最常用的一种方法。通过示功图,可以掌握油井工作制度是否合理,找出影响泵效或抽不出油的原因,如果把示功图和液面等资料结合起来分析,还可以了解油层的供液能力。因此,对实测示功图进行正确识别和分析,对于判断泵况及油井生产状况就显得十分重要。     

显微构造研究的回顾与展望

一 回顾显微构造研究的历史,是为了认识现在和展望未来。下面我们以偏光显微镜、费德洛夫旋转台和电子显微镜的发明及在地质上的应用,谈一下显微构造(包括构造岩石学)研究的发展过程。 第一阶段:1857年索尔贝(H.C.Sorby)将偏光镜装置于显微镜上,以研究透明矿物的光学性质。最初索尔贝在偏光镜下只研究侏罗系砂岩的薄片,后来就应用于块状结晶岩石,并且在各国迅速推广。无疑,索氏的这一重大技术改革,不仅为矿物岩石学,亦为显微构造、构造岩石学的研究,开辟了广阔的前景。1880年,克哲鲁勒夫(Kjerulf)首先依据镜下的显微     

可视化输配电网状态分析软件包的开发与实现

以图形用户界面的实现为重点,介绍了可视化输配电网状态分析软件包括的开发设计思想和总结结构,阐述了该软件包括具备的功能和特点。软件包采用面向对象的思想,用Visual C＋＋进行开发,运行稳定、计算准确。     

基于波形仿真的保护误动分析

某变压器运行中差动保护出现误动,故障录波器记录到负半波正常、正半波随机缺失的故障波形,而常规继电保护检验结果均未现异常.通过分析电流互感器（TA）铁心磁链和输出电流波形的关系,推测二次侧变化的负载可以导致TA间歇性单向饱和,从而输出单向畸变的电流.采用Matlab Simulink仿真得到了相似的故障波形,验证了该推论,并根据仿真结果找到了故障点.     

丰泰发电公司锅炉结构设计和变工况运行中存在问题的分析

丰泰发电公司装有两台 HG- 6 70 / 13.7- YM13型锅炉 ,由于锅炉结构设计有缺欠 ,影响机组的正常运行。文中对该型锅炉的结构设计与变工况运行中存在的问题进行了全面分析 ,并采用燃烧室传热、流动和燃烧过程数学模型对该型锅炉进行三维数值模拟计算 ,得到一些重要结论 ,为该型锅炉设计与运行方式改进提供了理论依据     

某井控设备试压间设计浅析

本文根据国家标准规范,以工程实例为基础,阐明了地下水池的设计思路、计算方法和基本构造要求,以供参考。     

陶瓷粒子负载TiO_2电催化氧化2,4-二硝基甲苯废水

采用溶胶-凝胶法制备了负载型TiO_2陶瓷粒子电极。通过SEM和XRD对TiO_2负载前后的粒子电极进行表征,对比了二维与三维电极法对目标污染物2,4-二硝基甲苯(DNT)的电催化降解性能,考察了电流密度、初始p H、负载TiO_2粒子投加量对DNT去除率的影响。结果表明:负载TiO_2陶粒作为粒子电极的三维电极对DNT的去除率明显高于二维电极;电流密度为20 m A/cm2、初始p H为7.0、TiO_2/陶粒投加量为30 g的条件下,20 min时DNT去除率达到57.4%,120 min后基本能降解完毕。重复实验发现负载TiO_2陶粒的稳定性较高。     

耗散结构理论简介

本世纪五十年代,非线性理论兴起,诸如浑沌论(Chaos),突变论(Catastrophe),协同论(Synergetics)和耗散论(Dissipations)等,后三者现在又称新三论。其中,尤以耗散结构理论发展迅速,得到广泛应用。 著名未来学家阿尔文·托夫勒称耗散结构理论“很好地代表了下一次的科学革命,因为他们的工作不仅与自然,而且甚至与社会本身开始了新的对话。”这个理论“可以作为当今科学的历史性转折的一个标志,任何一个有识之士都不能忽略的标志”。     

颗粒属性对输气管道渐缩管冲蚀磨损的仿真预测

在输气管道中，气固两相流对管道内壁造成冲蚀磨损，渐缩管中冲蚀磨损情况尤为严重。利用计算流体动力学相关知识，通过CFD仿真软件建立模型，运用流固双向耦合方程，采用标准k⁃ε模型和DPM模型进行分析。探究入口流速、固体颗粒粒径以及颗粒质量流率对渐缩管冲蚀磨损现象的影响，预测渐缩管中易发生冲蚀磨损的位置以及天然气的最佳流速。结果表明，当入口流速从5 m/s增大到25 m/s时，渐缩管最大冲蚀速率先增加后减小再增加；当入口流速为15 m/s时，冲蚀速率降至最小，为1.76×10－6 kg/（m2•s）；当颗粒粒径从0.5 mm增大到4.5 mm时，最大冲蚀速率先由4.23×10－6 kg/（m2•s）增加至7.56×10－6 kg/（m2•s），而后又逐渐减小至2.68×10－6 kg/（m2•s）；在入口流速为15 m/s的情况下，当颗粒质量流率从0.1 kg/s增大到0.6 kg/s时，最大冲蚀速率从1.76×10－6 kg/（m2•s）增加至1.00×10－5 kg/（m2•s）。渐缩管冲蚀磨损区域主要位于渐缩管喉部下壁面、距离喉部2D区域的收缩管段下壁面及2D区域以外的收缩管段上壁面，并且上壁面冲蚀磨损区域近似呈“U”型对称分布。在输气过程中，气体流经渐缩管的最佳入口流速应为15 m/s。为预防冲蚀磨损，颗粒粒径不宜过小，质量流率需控制在合理范围内。