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91.
将表面势的概念引入GaAs高电子迁移率晶体管器件结构,以建立可精确描述HEMT器件输入/出特性的新模型。通过分析最基本的HEMT结构,参考Si基MOSFET中Pao-sah模型的分析方法,对沟道电荷利用泊松方程表述,并结合能带电压关系,建立HEMT器件中表面势(Φ_s)对于栅压(V_(GS))的关系。基于上述分析计算了沟道中电子的饱和点。根据推导所得方程,模型计算得到的某具体器件沟道面电荷密度(n_s)-栅压(V_(GS))关系曲线和基于T-CAD工具仿真结果在线性区得到很好的吻合。 相似文献
92.
为了得到相变温度低且性能优越的智能窗光学材料,基于时域有限差分法模拟计算了不同结构的VO_2纳米周期点阵相变前后的光学特性,优选出最佳的VO_2纳米周期点阵结构.采用直流磁控溅射和后退火工艺在玻璃衬底上制备VO_2薄膜,再利用掩膜光刻的方法制备VO_2纳米周期点阵结构,测试其组分结构,反射和透过率曲线.结果表明,填充比为0.74的圆形纳米周期点阵的相变温度有效降低了约25℃,在波长为1700 nm处的透过率改变量达到39%,透过率整体高于VO_2薄膜,呈现出良好的相变光学特性,说明通过调控VO_2纳米周期点阵的结构可以有效提升材料的光学特性. 相似文献
93.
94.
95.
本文借鉴某些大型机上的系统日记的思想,为自己的财务系统建立一个后台监督系统,以解决凭证数据库的数据修改问题以及由此引起的完整性和安全性问题。 相似文献
96.
基于复合砂体构型样式的河流相储层细分对比方法 总被引:1,自引:0,他引:1
根据"依据标志、旋回对比、分级控制、地震约束"的储层细分和对比方法,可以对含油储集层逐级细分为含油层系、油层组、砂层组和单油层等4个级次。由于河流相沉积储层缺少可依据的细分和对比标志层,从而导致了细分对比的不确定性。根据复合砂体构型分类体系将河流相砂体构型样式细分为4大类7亚类,实践证明该方法准确有效。 相似文献
97.
在高10.6m、内径100mm的循环流化床冷态模拟实验装置上研究了底部预提升气以及喷嘴进气量对循环流化床反应器循环量的影响,对比了3种不同喷嘴位置结构下系统循环量的变化情况以及提升管底部和喷嘴附近气固流动行为的差异,描述了预提升段内气体分布及流动结构。结果表明:预提升气和喷嘴进气是颗粒向上输送的重要推动力,随着喷嘴进气口高度的提高,预提升气对颗粒循环速率的作用效果愈加明显;对于喷嘴进气口位置最低的结构,其系统循环量、喷嘴附近颗粒浓度以及气固接触状况均优于其它结构;在提升管底部,气体多次形成逆流接触,内循环流动和局部涡流作用有效促进了颗粒沿径向混合,有利于颗粒循环量的提高。 相似文献
98.
以某炼油厂2.3 Mt/a催化重整装置为研究对象,利用HYSYS软件对现有催化重整工艺进行了模拟。针对原装置存在流程复杂、电能消耗大等缺点,考虑通过将LNG冷能用于催化重整装置以实现对原流程的改进,在对塔参数进行优化的基础上,利用夹点技术对改进流程进行了换热网络优化,使得公用工程用量最小。最后,对LNG参与的换热过程进行火用分析及能级分析,以保证温位匹配的合理性。改进后的流程省去了压缩再接触部分,电负荷可降低了11.027 MW,氢气分离压力由2.65 MPa降低为0.34 MPa,氢气摩尔分数由94%提高到98%,回收能量18.967 MW,减小了冷热公用工程用量。通过对LNG冷能利用进行各换热装置和整体换热流程的火用分析和能级分析后对其使用效果进行评价,表明LNG冷能利用合理。 相似文献
99.
湿砂型表面硬度计是测定砂型表面硬度的仪表。本文从理论和实验两个角度,探讨了国内外三种基本型式的硬度计(简称A、B、C型)的测值范围和实用性,深感A、B、C型硬度计的设计由于受历史局限性的缘故,其测值范围同现实生产和科研工作的需要很不相适应:A、B型硬度计只适用于测低中压造型的砂型硬度;C型硬度计仅适用于测中高压造型的砂型硬度。各型硬度计硬度读数之间差异很大,又无换算规律可寻,不便相互换算和比较,给用户带来困难,甚至造成混乱;且C型硬度计的测值上限远远脱离现实,实用测值范围很小。 本文介绍了笔者设计的一种新型硬度计,为区别起见,记为D型。D型湿砂型表面硬度计,从理论分析、样机的实验室工艺实验及第一汽车厂生产现场测试结果表明:D型硬度计具有测值范围广、分辨能力强、结构紧凑、使用方便之特点,可以以一代三,适用于低中高压造型湿砂型表面硬度的测量,能较好地满足现实生产和科研工作的需要。 相似文献
100.
在改造后的 LHV-901设备上进行高温卷曲工艺探索试验。得出卷曲数、卷曲度受卷曲主压、背压、卷曲前丝片温度影响明显。提出卷曲前丝片温度是卷曲工艺制订的先决条件。较合适的温度为120—140℃.相应卷曲机的主压、背压可控制在0.3—0.45MPa 为宜.讨论了影响卷曲前丝片温度的因素,如紧张热定型温度和叠丝上油量.确定较合适的紧张热定型温度为180℃,叠丝前丝片温度宜控制在165℃左右,上油量控制在912—960mL/min 范围内。 相似文献