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61.
一种吹吸式排风罩流场的数值计算 总被引:1,自引:0,他引:1
提出了一种新的吹吸气流的组合方式,并建立这种吹吸式排风罩流场的数学模型,通过数值解法求解,得出了流场的流线图和等速度线图,且用实验结果对数值解加以了验证。 相似文献
62.
应用团簇+胶粘原子模型在三元Fe-B-Y合金系中设计三元合金成分,选择最密堆的CN10Archimedes八面体反棱柱Fe8B3作为基本团簇,Y为胶粘原子。在此基础上添加3at%Nb作为微合金化元素形成四元合金。以适量的Ni替换Fe,形成五元合金[(Fe100-xNix)8B3-Y]97-Nb3。结果表明,当Ni的含量小于30at%时,均可形成直径为2mm的块体非晶合金,其中,合金[(Fe94Ni6)8B3-Y]97-Nb3具有最大的Tg、Tx和Trg值,分别为:884K、972K和0.634。 相似文献
63.
采用X射线衍射(XRD)、差热分析(DTA)和电子显微镜研究Ni60Nb40和Ni40Nb60快淬非晶的晶化行为。结果表明,在10 K/min加热速率下采用差热分析测得Ni60Nb40和Ni40Nb60的非晶初始晶化温度分别为913和917K,且两种非晶样品在低于各自初始晶化温度退火时均发生了晶化。其中,Ni60Nb40样品经763 K退火48 h后仍保持非晶态,而经873 K退火1 h后,则析出面心立方纳米晶颗粒;对于Ni40Nb60非晶合金,在763 K温度下退火48 h就发生晶化,析出面心立方纳米相。晶化样品中均发生明显的成分偏聚现象。结合金属玻璃中的微结构与动力学不均匀性以及β弛豫过程,初步探讨Ni60Nb40和Ni40Nb60快淬非晶相关低温纳米晶化行为的内在机制。 相似文献
64.
利用"团簇加连接原子"结构模型研究了铁素体时效不锈钢的成分规律,确定了BCC Fe-Cr二元基础团簇成分式为[Cr-Fe10Cr4]Cr,其中团簇为以溶质原子Cr为心的周围被10个基体Fe和4个Cr原子包围的菱形十二面体Cr-Fe10Cr4。根据团簇式和相似组元替代形成多元合金化的合金成分式[(Ni16-m-nCumAln)-Fe160Cr64](Cr16-o-p-q-rMooTipNbqVr)。采用铜模吸铸技术制备6 mm的合金棒,分别在1030℃、1150℃下固溶处理0.5 h并在555℃时效3 h。结果表明,合金化的系列合金在1150℃下固溶处理时能获得单一BCC结构,在此基础上时效后系列合金的硬度和强度显著提高,其中[(Ni14Cu2)-(Fe160Cr64)](Cr7Mo6Ti2Nb1)合金在时效处理后具有良好的强韧性配合,分别为HV=397 HV、σ0.2=1017 MPa和σb=1287 MPa、ε=7.7%。 相似文献
65.
66.
微波-ECR等离子体辅助沉积Zr-N薄膜结构和性能研究 总被引:2,自引:1,他引:2
在不同氮流量下,利用微波-ECR等离子体溅射沉积技术在45#钢基体上制备了ZrN薄膜.XRD、TEM分析结果表明:随着充入N2流量的改变,薄膜结构由单一的ZrN结构向ZrN和ZrNx复合结构转变,然后出现非晶态结构.当N2流量在(2~8) sccm之间,薄膜为ZrN结构;在(10~12) sccm时,为ZrN和正交的ZrNx(a=0.3585 nm,b=0.4443 nm,c=0.5798 nm)混合型结构;14 sccm时出现非晶化趋势.俄歇电子谱仪(AES)和探针分析表明:薄膜中氮含量为7.73%~66.96%.同时对薄膜的硬度进行了测试,薄膜硬度在19.82 GPa~26.32 GPa之间,随氮值的变化,先增加后降低.对硬度最高的4#样品进行了摩擦性能测试,磨损率约4.5×10-8 mg/min.薄膜这些性能的变化是由于不同氮流量下薄膜结构发生变化造成的. 相似文献
67.
68.
主扇扩散塔型式及通风阻力的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
<正> 矿井主扇扩散塔是从主扇向大气中排风的装置。由于全矿总风量均通过扩散塔排出,其通过的风量大、风速高,因此,扩散塔选型及通风阻力状况的好坏对主扇能量的有效利用有较大影响。我室对直立型、苏式60°倾斜扩散塔、改进型45°倾斜扩散塔以及由我室设计的东工流线型扩散塔的风流参数及空气动力阻力状况进行了试验研究。现将研究结果介绍如下: 相似文献
69.
70.
全国有不少矿山,大量的被粉尘污染的空气由箕斗井或混合井漏入井下,污染了入风流,使风源的含尘量超过0.5mg/m~3。本文介绍了入风流净化装置的净化原理、凡口铅锌矿箕斗井入风流净化系统、净化装置的结构和现场试验结果。 相似文献