金属植入物的抗蚀性研究进展

腐蚀是金属植入物植入失败的主要原因。本文综述了影响金属植入物抗蚀性的主要因素,总结了表面改性提高其抗蚀性的方法。     

Y-TZP/玻璃复相牙科全瓷材料的烧结与性能

在Y－TZP中加入五种不同比例的玻璃相，干压成型后在三种温度下烧结，观察材料的体积密谋、抗弯强度及微观形貌。结果表明，玻璃相含量为5wt%的复相材料1400℃烧结，抗弯强度高，微观形态分布均匀；玻璃相对材料烧结温度和性能有明显影响，既要有效低烧结温度，又具有优良的力学性能，才是最佳之选择。     

锡对ZA62合金显微组织及力学性能的影响

采用金相显微镜、X射线衍射仪等分析测试手段，研究了锡对ZA62合金显微组织及力学性能的影响。试验结果表明：在ZA62合金中添加少量锡能够析出弥散的Mg2Sn强化相，有效地提高ZA62合金的室温、高温强度；加入过量的锡时，Mg2Sn颗粒明显粗化，反而导致合金的强度和塑性下降。     

固溶处理对ZK系镁合金力学及阻尼性能的影响

采用光学显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计、拉伸试验以及动态热机械分析仪等研究了固溶处理对ZK系（ZK21,ZK40,ZK60）镁合金组织、力学及阻尼性能的影响。结果表明:经固溶处理后,ZK系合金的晶粒尺寸略有长大,第二相溶解、晶格畸变增加。晶界处脆性相的溶解产生的固溶强化效应导致固溶态合金的抗拉强度和显微硬度明显高于铸态。固溶处理后合金的与应变振幅无关阻尼下降、与应变振幅相关阻尼上升,且临界应变振幅明显增大。同一应变振幅下固溶态合金阻尼性能低于铸态;第二临界应变振幅(ε_cr2)增大使固溶态ZK系合金可以在更大应变振幅范围下使用。ZK系镁合金上述阻尼性能的变化可以用Granato-Lücke理论和塑性阻尼理论来解释。      

气体加压技术对两步法自酸蚀粘接系统树脂牙本质粘接效果的影响

探讨使用不同压力气体吹拂两步法自酸蚀粘接剂对树脂牙本质粘接界面微观形貌及微拉伸粘接强度的影响。20颗离体的完整无龋第3磨牙去除冠釉,按粘接过程中气体吹拂处理方法不同随机分为4组(处理剂和粘合剂均轻吹;处理剂强吹,粘合剂轻吹;处理剂轻吹,粘合剂强吹;处理剂和粘合剂均强吹。轻吹气压为0.1MPa,强吹气压为0.3 MPa),每组5颗牙。各组粘接完成后,37℃水浴24 h,每颗牙切出1片薄片状试件利用场扫描电子显微镜(SEM)观察4组粘接界面微观形貌(n=5),另外每颗牙制成8根长方体形试件测试微拉伸强度(μTBS)(n=40)。SEM观察显示,第1组的粘接剂层最厚,树脂突最短小稀疏;第2组和第3组的粘接剂层较薄,树脂突更长更致密更均匀;第4组的粘接剂层最薄,但是树脂突更长更致密更均匀。第2组的μTBS最高(41.32±3.76)MPa,其次为第3组(31.17±4.80)MPa、第1组(26.24±5.21)MPa,第4组最低(14.89±2.31)MPa。在两步法自酸蚀粘接中,采用气体加压技术吹拂处理剂可显著提高树脂牙本质粘接强度。     

高性能锁相环中电荷泵电路研究

本文分析了电荷泵型锁相环中电荷泵电路的工作机制和过冲问题,在此基础上提出了低噪声电荷泵设计技术,有效减小了电荷泵的过冲效应,提高了锁相环中电荷泵电路的稳定性。     

张集矿井开拓布置及其特点

在充分吸收潘谢矿区开发建设经验及深入分析井田煤层赋存特点的基础上 ,设计采用了立井分区开拓、分区通风 ,上、下山布置 ,倾斜 (走向 )长壁开采 ,主井装载硐室上提等适合本矿井具体条件的开拓系统 ,取得了工程量小 ,建井工期短 ,投资省等显著成果     

高级综合方法概论

本文论述了有关高级综合的几个基本问题及其解决这些问题的方法.这些方法包括:概念化环境、多级混合综合、框架结构和智能方法等.     

快速凝固镁合金的研究进展

综述了快速凝固镁合金的制备方法、组织结构及性能特征，分析了快速凝固镁合金的强化机制，并指出了当前快速凝固镁合金的发展动向。     

Mg-6Gd-1.2Y-0.53Zr合金的热变形行为及热加工图

采用热模拟试验法研究了变形温度(340～500℃)和应变速率(0.01～25 s^-1)对均匀化态Mg-6Gd-1.2Y-0.53Zr合金动态再结晶(DRX)临界应变及体积分数的影响,通过构建热加工图优化了其热加工工艺参数范围。结果表明,在0.01～1 s^-1的低应变速率下,该合金的动态再结晶(DRX)临界应变量随变形温度的升高而升高,而在10～25 s^-1高应变速率下,DRX临界应变量随变形温度的升高而略微下降。应变速率及变形温度的升高都使DRX体积分数增大,在500℃、25 s^-1条件下,合金的动态再结晶体积分数最高,达90.0%。根据构建的热加工图,当变形量在30%～80%之间时,较佳的热加工工艺区间为400～500℃、0.01～1 s^-1以及420～500℃、10～25 s^-1。在10～25 s^-1应变速率下,当变形量为10%～80%时,合金最适宜的变形温度为460～500℃。