结构因素对135MW汽轮机通流部分改造后性能影响的分析与计算

由热力性能考核试验数据,分析了135 MW机组改造后的经济指标和存在的差距,以及导致经济指标差的结构因素,通过结构因素完善前后两次试验数据的比较,分析了结构因素对试验结果的影响。     

果胶结构特征对果胶-β-酪蛋白复合体系性质的影响

本文研究了果胶结构特征对果胶-β-酪蛋白复合体系性质的影响，将6种结构特征（半乳糖醛酸含量GA、酯化度DM、酰胺化度DA、分子质量Mw）的果胶（L13、L101、L102、L104、H121和H150）与β-酪蛋白复合，采用动态光散射、ζ电位、荧光光谱和圆二色谱等方法考察果胶结构特征对果胶-β-酪蛋白复合体系的粒径、电位、二级结构、溶解性、乳化性和起泡性的影响，最后采用多元线性回归分析评价果胶各结构特征对果胶-β-酪蛋白复合体系性质影响的贡献程度。研究表明：果胶与β-酪蛋白发生静电相互作用形成复合体系，果胶的添加改变了β-酪蛋白的分子结构。相比β-酪蛋白而言，所有果胶与β-酪蛋白复合体系具有更高的乳化和起泡能力。多元线性回归表明：溶解性和乳化性与GA、DM和DA呈正相关，与Mw呈负相关，DA对两者的影响最大，Mw对两者的影响最小；起泡性与GA和DM呈正相关，与DA和Mw呈负相关，DA对其影响最大，Mw对其影响最小。     

150MW机组高背压供热改造的试验研究与分析

150MW机组高背压供热改造是国内此种容量机组改造的第一台,改造后,机组在采暖期运行,供热能力和经济性达到预期目的;但在非采暖期运行,由于低压缸效率和低压缸做功能力下降,导致机组热耗率大幅度增加,降低了机组全年运行的经济性.由试验数据分析了机组高背压改造后的经济指标,分析了低压缸效率和做功能力下降的原因,提出了低压缸进一步完善的措施,采取两套转子互换或两套动静叶片互换的方案可以进一步优化低压缸运行性能,提高机组全年运行的经济性.     

100MW机组供热改造技术与经济指标比较

论述了黄台发电厂5号、6号机组节能供热改造技术的不同，由试验测量了机组改造后的经济指标，综述了机组改造投资、效果、工期与经济指标的差别。     

100MW机组节能改造技术及经济指标分析

分析了100MW机组能耗高的原因,介绍其节能改造的内容,比较分析了机组改造前后的经济指标及存在的问题。     

铝合金门窗的“保养”

铝合金门窗因其材料轻、价格适宜、节省木材、施工安装快捷方便等优势,近年来在工程中得到了广泛的应用。但是由于安装后保护不当和后期养护差,在工程交付使用后,铝合金表面逐渐失去光泽,腐蚀变乌,出现斑点,直接影响其美观和使用寿命。那么怎样来保护好它,使其使用寿命增长呢?     

山东电网汽轮机本体改造情况介绍

介绍了山东电网 10 0MW及以上机组汽轮机通流部分现代化改造的增容、节能等效果 ,并对改造提出了建议。     

汽轮机汽封改造对经济指标和振动影响的测试分析

介绍了汽轮机梳齿汽封的密封原理和缺陷,以及刷式汽封、柔齿汽封两种新型汽封的工作原理、优点和在汽轮机轴系、通流部分中适合的部位。刷式汽封在汽轮机上的应用比较广泛,高、中、低压缸各部位均适合;柔齿汽封主要应用于轴端密封。由于这两种型式汽封密封间隙小,在汽轮机汽封改造中得到比较广泛应用。145 MW机组采用柔齿汽封改造后,满负荷工况下,机组高压缸效率提高3.77%,中压缸效率提高2.65%,热耗率降低321.2 kJ/kWh;220 MW机组采用刷式汽封改造后,满负荷工况下,机组高压缸效率提高2.23%,中压缸效率提高0.56%,热耗率降低290.44 kJ/kWh;330 MW机组采用柔齿汽封和刷式汽封相结合的改造方案后,满负荷工况下,热耗率降低265.84 kJ/kWh。     

汽轮机汽封改造的节能效果分析

介绍通流部分综合升级改造的330 MW汽轮机汽封改造方案,分析所采用蜂窝汽封、刷式汽封、接触式汽封等新型汽封的工作原理、优点和在汽轮机轴系、通流部分中适用的部位。刷式汽封在汽轮机上的应用比较广泛,高、中、低压缸各部位均适合;接触式汽封主要应用于轴端密封;蜂窝汽封用在低压缸末级、次末级叶顶部位及高、中压缸轴端。330 MW汽轮机高、中、低压缸轴端采用3种汽封相结合的方案改造后,轴封漏汽量明显减小。汽轮机高、中压后轴封漏汽量、经过轴加的凝水温升都有明显的降低;高、中压缸间平衡盘汽封漏汽量占主蒸汽流量的份额为1.02%,小于THA工况设计数据1.503%,汽封改造的节能效果显著。     

2种空冷凝汽器性能试验标准的应用及结果分析

阐述了2种直接空冷凝汽器试验标准VGB-R131Me和DL/T 552—1995在试验边界条件和修正过程上的异同。用2种试验标准计算了亚临界600 MW机组空冷凝汽器试验结果,结果表明,评价空冷凝汽器性能的指标系数R(VGB-R131Me试验导则)和综合性能系数Kt(DL/T 552—1995)都大于1,并且2个性能评价指标R和Kt的高低变化都呈现相同的规律,凝汽器的性能指标达到设计值。探讨了2种方法在确定低压缸排汽焓和计算基准流量上的不足,针对具体工程事例,应以准确测量的进除氧器的凝结水流量作为凝汽器性能计算的基准流量,并利用汽轮机本体的能量平衡来计算低压缸排汽焓,作为计算进入空冷凝汽器热负荷的基础。