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31.
为了增强膨润土防水毯(GCL)的抗盐性,使用聚丙烯酸钠对膨润土进行改性,采用扫描电镜(SEM)、傅里叶变换红外光谱(FTIR)、Zeta电位和自动比表面及孔隙度分析仪(BET),分析材料的微观结构及特性. 结果表明,膨润土颗粒与聚合物发生了良好的结合作用,改性膨润土表面出现新的亲水官能团,土颗粒分散更均匀,片层结构更清晰. 在改性剂作用下原有小孔隙被包裹和填充,改性土比表面积减小,平均孔径增大. 改性土在不同pH、阳离子类型和不同浓度盐溶液作用下的自由膨胀试验结果表明,改性土的膨胀性能提升显著. 渗透试验结果显示,改性土水中渗透系数由原土的10?8 m/s减少至10?9 m/s数量级,且在同浓度盐溶液中抗渗性能有明显增强. 相似文献
32.
砂土中大直径单桩水平受荷离心模型试验 总被引:1,自引:0,他引:1
大直径桩基在海洋工程中已越来越广泛应用。针对目前API规范p-y曲线对水平受荷大直径单桩的不适用性,通过离心模型试验研究了砂性土中大直径单桩分别在水平静力和循环荷载作用下的受力和变形特性。验证了通过实测桩身弯矩推算桩身变形和桩周土反力的有效性,分别获得了干砂和饱和砂的大直径单桩水平静力p-y曲线。在修正p-y曲线初始刚度的基础上,采用双曲线型p-y曲线分析了水平受荷大直径单桩的内力和变形。揭示了水平单向循环荷载下大直径单桩的桩身变形及内力变化特性,试验结果显示桩身变形和最大弯矩近似与循环次数的对数线性相关。最后,由各循环次数下的桩身弯矩获得了大直径单桩水平循环p-y曲线,提出了循环应力比相关的p-y曲线循环弱化因子,以及相应的桩基变形累积和内力变化分析方法。 相似文献
33.
高桩基础水平静载和撞击模型试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
开展了水平静力和撞击荷载作用下高桩基础的 1<>g 大比例模型试验研究,测试获得了桩顶水平静动力作用力、桩身水平静力变形、桩身水平振动响应、桩身静动力弯矩及桩侧静动力土压力等。发现由实测桩身静力弯矩推算的桩周土反力规律与实测静态桩周土压力规律较为一致;水平撞击荷载作用下,动态桩周土反力与撞击力时程曲线密切相关。结合弹性地基梁线弹性动力模型及静动力 <> p – <> y 曲线模型的分析揭示了桩土静动力相互作用机理及其对桩基内力和变形的影响规律。综合比较了上述分析模型的理论计算结果及试验实测结果,推荐采用复合刚度动力 <> p – <> y 曲线模型分析水平撞击荷载作用下的高桩基础,其分析结果与实测桩身振动响应和内力均吻合良好。最后采用该模型对现场防撞桩进行了防撞分析。 相似文献
34.
35.
36.
桩底注浆技术的应用及注浆效果的实测分析 总被引:5,自引:0,他引:5
在介绍了钻孔灌注桩桩底注浆施工工艺和技术特点的基础上 ,分析了某工程 4根大直径钻孔灌注桩采用桩底注浆提高承载力的效果。通过注浆前后的桩身应力实测表明 ,注浆以后桩底承载力得到了很大提高 ,桩底位移减小 ,而桩侧阻力变化程度较小。 相似文献
37.
38.
39.
江河与海上的大型结构在船舶撞击、风浪等作用下,其桩基础往往会受到水平及扭转荷载共同作用,极易造成基础倾斜倒塌。针对水平和扭转共同受荷下群桩基础,建立了由刚性承台-弹性梁-土非线性弹簧组成的群桩计算模型。通过水平p-y曲线法、竖向荷载传递法、扭转τ-θ曲线法,计算单桩非线性刚度;群桩各基桩间相互作用和基桩各自由度耦合,通过考虑p乘子和运用考虑推力弯矩影响的基桩受扭计算模型体现。结合牛顿迭代法,对计算模型进行求解,并与大尺寸物理模型试验结果进行了对比。通过参数分析表明在水平和扭转荷载共同作用下,群桩中各基桩桩头剪力分配不均性十分显著;并获得不同承台高度时群桩中基桩轴力变化规律,为复杂荷载下群桩设计提供依据。 相似文献
40.
饱和粘土中平均塑性体积应变对压密注浆的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
针对工程上通常不考虑平均塑性体积应变Δ的影响或者简单取Δ为0.01的情况,分析了饱和粘土中平均塑性体积应变对压密注浆的影响范围、极限孔压、超孔隙水压力的影响并给出了考虑其影响的计算公式。研究表明:在工程中平均塑性体积应变的影响通常是应该考虑的,它是反映土体变形规律的重要参数,并提出了平均塑性体积应变的简化确定方法,操作简单,判断快捷,适合工程应用。当G/Cu≤40时,可以不考虑平均塑性体积应变的影响。 相似文献