内螺纹管中汽-液两相流体摩擦压降特性研究

在压力为9～22MPa,质量流速为600～1200kg/(m2·s),含汽率为0～1的工况范围内,对Φ38.1mm×7.5mm的6头内螺纹管中汽-液两相流体的摩擦压降特性进行了试验研究。试验段采用水平绝热布置。试验结果表明:压力对两相流摩擦压降的影响很大,随压力增加,两相流摩擦压降倍率减小,在临界压力附近,两相流摩擦压降倍率趋近于1;随含汽率增加,两相流摩擦压降倍率先增加,然后有减小的趋势;随质量流速增加,两相流摩擦压降倍率减小。用于计算单相水摩擦压降系数以及用于计算汽-液两相流体摩擦压降的试验关联式被提供。     

垂直管内高沸点工质异丙苯流动沸腾换热与阻力

对垂直管内高沸点有机工质异丙苯的流动沸腾换热与摩擦压降特性进行了实验研究,获得了换热系数与摩擦压降沿流动方向的变化情况,并与前人模型的计算值进行了比较。实验过程中质量流速为382—786 kg/(m2.s),实验工况干度为0.1—0.6,压力为0.21—0.27 MPa。通过对实验数据的回归分析,获得了换热系数与摩擦压降的计算关联式。在对复杂的非线性方程进行回归分析时,提出了一种简单的迭代分析方法。研究结果丰富了高沸点工质的流动沸腾换热数据,为石化行业中换热器的设计提供了依据,并为强化凝结换热器的开发和性能测试提供了比较基准。     

稳压器波动接管内套管的温度保护作用

在西安交通大学动力工程多相流国家重点实验室水力试验台上进行了5：1 稳压器波动接管的瞬态温度模拟试验，实验研究了稳压器波动接管在密封套管和非密封套管两种结构形式，流体在正波动和负波动两种流动模式下，Re在4500－750000时，各测试点的瞬态温度变化，实验结果表明：密封套管具有良好的温度保护作用，能够有效保护波动接管免受热冲击和热疲劳作用，非密封套管的保护作用在低流速时微弱，高流速时基本消失。     

基于模糊推理的锅炉启动过程优化方法

结合锅炉启动特性计算和汽包寿命分析(根据美国ASME规范),提出了一种基于模糊推理的锅炉启动过程优化方法.通过分析启动过程燃烧率对汽包寿命的影响,建立了汽包应力与燃烧率曲线的模糊关系,并用模糊推理方法对启动燃烧率曲线和升压曲线进行优化.经某600 MW锅炉启动从点火至汽轮机冲转这一过程的实践表明,采用优化启动曲线可以在不降低汽包寿命的前提下,大大缩短锅炉启动时间,而提供的燃烧率曲线和升压曲线可以更直观地指导运行人员优化锅炉启动过程.     

垂直U型管两相流流型和传热研究——(Ⅲ)用管内扰流子消除U型管沸腾传热恶化的研究

为解决大型合成氨装置U型管高压废热锅炉爆管问题,在P=106×10~5Pa压力下试验了三种管内扰流子结构型式,对消除U型管沸腾传热恶化具有很好的效果.试验确定了三种扰流子型式的阻力特性,得出了单相阻力系数与雷诺数的关系特性,用Chisholm方程求得了两相流摩擦压降倍率与含汽率关系,建立了关联式.在水-空气试验台上进行了扰流子的流型观察试验,建立了流型图.试验得出单头扰流片阻力最小,结构简单,建议用于U型管废热锅炉消除传热恶化,以确保废热锅炉的安全运行.     

矩形鳍片膜式水冷壁辐射角系数的求解

文中结出矩形鳍片模式水冷壁温度场计算所必需的辐射角系数的求解方法，从而可求出表面热流密度分布的精确群。     

E-301换热器管程喷头出口液体分布密度测定

以水为介质，模拟了E-301换热器现场工况流量，测量了E-301换热器管程入口不同液体流量下液体喷头的喷射角度，液体流量分布性能，分析了影响流量分布的因素。     

可变液膜厚度下垂直塞状流参数预测模型

基于流动机理的分析建立了塞状流参数预测模型;模型中考虑了液膜的厚度变化.分析了液膜厚度变化对预测结果产生的影响,并用公开发表的数据对模型进行了验证.分析表明,若忽略液膜厚度的变化,将Taylor泡简化为圆柱体,会使其长度的预测值偏小,导致压力梯度的预测出现正偏差,且偏差会随气相表观速度的增加而增大.新建模型反映了液膜的流动特性,可对不同来源的数据进行较为准确的预测.     

船用方形翅片管省煤器流动阻力与传热特性的试验研究

在传热风洞试验台上,采用恒壁温方法,对4排4列共16根方形翅片管组成的管束空气侧流动阻力与传热性进行了试验研究,根据试验结果,拟合得到了阻力系数与传热系数的关联式,并与前苏联1973 计算标准方法进行了比较,结果表明前苏联方法在低风速（＜25m/s）时是可靠的,在高风速时,计算公式的误差较大,此研究的高风速条件下的翅片管流动与传热牧场生提供了试验数据。图5参7