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11.
滑阀真空泵噪声机理研究 总被引:5,自引:0,他引:5
减少环境污染的要求促使生产者提供噪声小的真空泵。为了采取有效的降噪措施,进而在设计阶段就能预估和控制噪声,必须弄清噪声产生的机理。本文以国产H—150滑阀真空泵为研究对象,建立一多输入/单输出的数学模型来描述该泵的振动噪声产生机理,泵的振动噪声信号被同时记录在磁带机上并随后用数字信号处理机进行分析。基于数字信号处理的一些分析技术,如:功率谱、相干函数、频率响应和模态分析,被综合运用来识别泵的振动噪声源。试验结果说明:(1)泵的振动和噪声间存在着很强的因果关系,泵的噪声主要由其振动表面辐射所出;(2)频率为轴的转频及其谐频的周期性激励是泵的主要振动噪声来源,其中尤以周期性的冲击激励起决定性作用;(3)对滑阀在不同转角位置的振动信号进行分析,说明对于这种泵主要的噪声激励来源不是“油锤”作用,而是油气冲击;(4)模态分析的结果表明油箱的若干个固有振动模态被周期性冲击所激发,因其具有较大的声辐射表面而在某些固有频率处产生显著的噪声分量。在此基础上对泵采取了有效的措施,使泵的噪声从80dB(A)降至74dB(A)。 相似文献
12.
13.
点声源声场两种声强计算方法误差分析 总被引:4,自引:1,他引:4
分别推导出了点声源声场基于算术平均声压的声强计算误差公式和基于几何平均声压的声强计算误差公式 ,并进行了计算机仿真 ,且对这两种误差进行了对比分析 ,在高频区由几何平均声压而得到的计算声强的误差小于由算术平均而得到的计算声强的误差 ,几何平均声强具有比算术平均声强可测范围宽的特性。当声波是空间位置和时间的周期函数时 ,平面波误差项永远是一负偏差项。近场误差项不影响曲线形状 ,只是使曲线进行上下平行移动 ,随着 Δr/ r的增大 ,曲线向上移动 ,曲线和横轴的交点 (误差为零的点 )向右移动。 相似文献
14.
ISO9614—2或GB/T16404.2-1999标准都对用扫描声强法测量声功率时,声强探头的移动速度做出了规定,但范围较宽,难以选择。为了研究扫描速度对扫描声强法测量声功率精度的影响,以单极子、偶极子、四极子声源为例,建立了扫描声强法测量声功率误差的理论分析的数学模型,对模型的仿真曲线进行了分析,并且在半消声室进行了实验验证。2种方法研究结果表明,在各种扫描速度下均有:锯齿形扫描收敛速度最快,扫描速度大小对扫描声强法测量声功率精度的影响不大。为了提高测量效率,可以选择比标准规定更快的扫描速度。 相似文献
15.
引 言Li4 SiO4 具有有利于离子传导的结构 ,是锂离子导体理想的基质材料[1~ 5] 而用M2 +(M =Zn ,Mg等 )部分取代Li4 SiO4 中的Li+离子 ,在一定的范围内所形成的固溶体可大大提高材料的离子导电性 ,且其导电性随取代量的增加而增高[6 ] 文献报道的合成方法多为固相法 ,但固相法不易保证成分的准确性、均匀性 ,且合成温度较高 低温软化学合成法已经成为目前新型功能性固体材料制备的主要方法 ,利用该方法 ,在较缓和的条件下获得了如薄膜、纳米材料、陶瓷和磁性材料等多种形式的无机功能材料[7] 其中溶胶 凝胶法是近年来发展起来的… 相似文献
16.
基于波叠加的结构—声学灵敏度分析的伴随变量方法 总被引:1,自引:0,他引:1
声学灵敏度可以用于描述空间声学量随设计变量的变化情况,并为低噪声设计提供优化方向和量化依据,对其进行研究具有重要意义.在多设计变量的情况下,与直接求导法相比,伴随变量法是一种效率更高的灵敏度计算方法.基于有限元法和波叠加法,提出一种新的用于结构一声学灵敏度计算的伴随变量方法.该方法用波叠加法取代了现有伴随分析方法中的边界元法,消除了奇异积分的影响.应用该方法对脉动球声源和箱体振动模型进行声学灵敏度分析,并将计算结果分别与理论值和有限差分结果进行比较,得到了较好的精度.通过与边界元法在计算时间上的比较,表明了该方法在计算效率上的优势. 相似文献
17.
18.
罗茨真空泵噪声源识别的实验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
机器噪声源的定位和识别是机器低噪声设计的基础.本文以真空行业广为使用的ZJ-150A型罗茨真空泵为对象,采用先进的声强测量技术,对罗茨真空泵各主要部件产生的噪声进行了分离和排队,找出了主要声源辐射噪声声功率的优势频率.并通过对主要声源的主要噪声辐射部位的定位研究,找出优势频率辐射产生的原因,为进一步进行噪声源机理研究和低噪声设计提供依据. 相似文献
19.
20.
一、目的关于降低噪声的必要性是无需再讨论的.在这方面,法律制订者通过确定噪声对人体影响的极限值已对此作出明确的规定. 相似文献