煤矿超高水材料充填工艺系统与实践

根据超高水材料充填的一般工艺过程,将系统划分为浆体制备、浆体输送、浆体混合及充填4个子系统;结合应用领域,提出了大流量系统和小流量系统的概念;对于4个子系统,结合应用目的和流量大小分别给出了设计时需要重点考虑的因素;最后结合典型工程实践,证实了各类系统的可用性.     

MEG和ETG合成及其在膨润土浆中的性能

在高温条件下,由淀粉和甲醇/乙醇合成了甲基葡萄糖苷(MEG)和乙基葡萄糖苷(ETG),根据正交试验,确定了最佳的反应条件.即MEG和ETG的最佳反应条件分别为:淀粉(以葡萄糖计)与醇的摩尔比1:15和1:7.5,反应温度140℃和150℃,催化剂用量占淀粉摩尔数的0.6%和0.75%,反应时间为30 min和120min.在膨润土浆中润滑性和抑制性评价结果表明,MEG在含量大于30%,ETG在含量大于20%条件下,具备较好的降低膨润土浆润滑性和抑制泥页岩水化膨胀的能力.     

大型明渠测流的电磁感应法

黄河流域的众多引水口测流，具有含泥沙量大，易沉淀淤积河床，漂浮物多，水量变化范围大，水路形状不规则等特点，在众多测流方法中，电磁感应原理的流量测量方法有着其他测流方法不可比拟的优越性。主要介绍了明渠全渠宽线圈的电磁感应法流量测量的原理，方法，应用特点，并从原理和实际应用等方面，与超声波测流法作了比较。     

辗压式搅拌机在钛酸型不锈钢焊条生产中的应用

一、概述 近年来随着我国不锈钢焊材的迅猛发展,对不锈钢焊材的质量也提出了越来越高的要求。不锈钢焊条作为焊材的一种在各个领域中得到了广泛的应用,但由于自身的局限性,钢芯的线膨胀系数一般是碳钢芯膨胀系数的3～5倍,在焊接过程中容易造成前后段焊条熔化速度的不均匀,导致尾部出现裂纹、烘干过程中药皮容易开裂以及焊接过程中气孔敏感等一系列问题。     

生物流化床用于废水处理的研究

生物流化床技术是普通活性污泥法和生物膜法相结合的废水生化处理技术,因其具有处理效率高、容积负荷大、传质速度快、应用范围广等优点而受到广大研究者的关注.介绍了现阶段几种主要的生物流化床--内循环生物流化床、外循环三相流化床及厌氧-好氧复合式生物流化床等,并总结了其在各种废水处理中的应用研究情况,指出了生物流化床技术目前主要存在的问题及今后的发展方向.     

桔皮中橙皮苷的新型双水相萃取

采用新型双水相体系对桔皮中橙皮苷进行分离、纯化研究,考察了粗提物用量、pH、温度等参数对橙皮苷在两相间的分配及其回收率的影响。首先选取2种低分子有机物及3种无机盐分别构成双水相体系,用浊点法对其成相性能进行研究。选取其中成相性能较好的物质构成双水相体系,对橙皮苷的乙醇粗提物进行双水相分离,考察体系及其成相浓度对橙皮苷分配系数的影响。用所得最佳体系——丙酮-K2HPO4双水相体系对桔皮中橙皮苷进行分离。最佳条件下,橙皮苷的萃取收率可达96.69%。采用制备型HPLC对其进一步纯化,梯度洗脱时分离效果较好。经测定,双水相体系纯化后,橙皮苷样品纯度约为71.36%。经制备型HPLC精制所得橙皮苷纯度为96.09%。橙皮苷总回收率为83.54%。     

欠平衡钻井中气体的载液能力

气体钻井是一种欠平衡钻井技术,钻井液从气体到泡沫的转变经常会给钻井工程师带来一些困难.这主要是由于对井筒积液问题缺乏理解,以及气体栽液能力知识有限造成的.本文基于Tumer采气井积液的理论,建立了最小动能方程来反映气体钻井中流动气体携载液体流出井眼的问题.确定了运移流入的地层水所需的最小气体注入速率的理论和计算方程,建立了预测以不同注入速率注入地层的气体的载波能力的工程图表.     

高水充填材料中灰渣的应用

介绍了灰渣的化学性质、组成、构造等物理性能及其用于高水充填材料中的作用、机理。用该种灰渣配制的高水充填材料成本低、强度较高、抗风化性能好,可用活动钢模板充填,经济效益好。     

水库坝址区生态修复与水土保持研究

为提升水库坝址区生态环境质量,工程实践中往往进行水土保持和生态修复工作。以河南省出山店水库为例,从水库坝址区生态修复和水土保持治理措施着手,探究生态修复是否可以替代水土保持。通过分析水库坝址区生态修复和水土保持的相同点和差异性,认为可以用生态修复措施逐步替代水土保持措施。在主体工程实施期,生态修复措施侧重于防治水土流失;在主体工程完工后,侧重于引导坝址区生态系统的重构,逐步提升区域的生态环境质量和生态系统的稳定性。     

矿用超高水充填材料及其结构的实验研究

在对目前井下胶结充填材料充分研究的基础上,通过添加复合外加剂(缓凝剂与速凝剂),研制得到一种水的体积分数可达97%的新型超高水材料.该材料主要由A,B这2种物料构成,其中A料以硫铝酸盐水泥与复合缓凝剂为主,B料由石膏、石灰及复合速凝剂组成.材料的突出特点是在水固质量比(下简称水固比)高达11:1的情况下可凝固,终凝强度可达0.66MPa.且材料凝结时间与抗压强度可按需通过外加剂及水固比进行调整,A,B单料浆体可持续30～40h不固化,混合后浆体可快速凝固.材料具有单浆体缓凝、混合浆体速凝、早期强度高的特点,且固结体不收缩,尤其适用于矿井采空区充填.