连铸中间包内三维湍流流动的数值模拟

连铸中间包的操作条件决定了其内流动现象的复杂性，为此，本文选择两种不同的湍流模型ｋ－ε和ＬＥＳ（Ｌａｒｇｅｅｄｄｙｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ），建立了描述连铸中间包内三维湍流流动的数学模型，并实施了数值计算和模型验证，对单流中间包内的流动现象进行了描述，考察了有，无流动控制情况下中间包内的流动特征和湍流模型的合理性，结果表明，合理的流动控制有利于中间包内非金属夹杂的上浮和吸附，用ｋ－ε模型基本上能够描述     

硫酸负载对Pt/SO_(4)^(2-)-(ZrO_(2)-Al_(2)O_(3))催化剂性能的影响

采用共沉淀-浸渍法制备了系列硫酸负载催化剂Pt/SO_(4)^(2-)-(ZrO_(2)-Al_(2)O_(3)),利用X射线衍射仪、物理吸附仪、红外光谱仪等对其进行了表征,并在固定床微型反应装置上对其催化异丁烷正构化反应性能进行了评价。结果表明:硫酸单层分散于载体表面,硫酸负载不利于四方晶相ZrO_(2)长大;随着硫酸负载量的增加,催化剂介孔结构的有序性增强且孔径减小,孔径最小降为3.41 nm,孔容可提高至0.091 cm^(3)/g,比表面积增至100 m^(2)/g以上;在反应温度为250℃的条件下,硫酸负载量为15%时,异丁烷转化率高达41.74%;硫酸负载量为2%时,正丁烷选择性最高为93.91%。     

板坯连铸大辊径大压下及低压缩比轧制特厚板

 近年来,国内外科研工作者开发的连铸凝固末端重压下技术在改善连铸坯的疏松、偏析等方面取得了良好效果,但仍存在扇形段小辊径压下厚铸坯时,应变难以渗透到铸坯芯部、不利于中心疏松改善等不足。以高效率、低成本、低能耗获得高质量厚铸坯,并实现低压缩比轧制高质量厚规格产品,仍需要进一步探索。为了更加有效地解决厚铸坯连铸凝固过程产生的中心疏松及偏析问题,提出一种全新的宽厚板坯连铸大辊径大压下(BRHR)技术并研制了BRHR设备,在宽厚板坯连铸生产线上安装、调试并运行两年多,同时配套开发了宽厚板坯连铸工艺过程预测与控制系统、二冷水工艺优化控制技术。结果表明,开发的BRHR装备与技术有利于压下应变渗透到铸坯芯部,在连铸生产线上利用凝固末端或刚完全凝固(固相分数f_s=1.0)形成的大于500 ℃或大于400 ℃的大梯度温度场实施大直径辊大压下,可以显著改善宽厚板坯中心缺陷。生产实践证明,采用BRHR装备与技术使厚度为400 mm的宽厚板连铸坯缩孔、疏松及偏析得到显著改善,结合轧制工艺优化以1.90~2.53的极低压缩比轧制生产出厚度为150~200 mm的高质量特厚板,这对低成本、短流程生产高质量特厚规格产品及节能减排意义重大。     

砂比表面积及粘结剂中溶剂量对冷芯盒砂芯强度的影响

对于冷芯盒法制芯,原砂比表面积及粘结剂中的溶剂加入量,对砂芯的强度有重要影响。在粘结剂加入量较少时,强度曲线峰值对应的比表面积小;粘结剂加入量较多时,强度曲线峰值对应的比表面积大。故应选用比表面积适当的原砂。在原砂比表面积较大或添加粉状附加物时,粘结剂中应含有较多的溶剂量,以减少芯砂强度的下降。     

喷雾淬火在大型铸钢件汽缸体上的应用

1问题的提出我公司承接的600MW大型汽轮机组高中压合成缸体（以下简称缸体）铸件不仅轮廓尺寸大、重量是目前国内同类铸件最大的，而且，技术要求也是目前国内外最高水平的（采用美国“GE”公司的标准）。除要求较高的强度、硬度外，还提出显微组织中的铁索体含量不得大于20％的要求。根据我公司多年生产这类铸件的实践，铁素体含量一般均在50％～80％，硬度皆在180HB以下（热处理工艺为正火风冷＋高温回火），所以，此缸体的热处理若仍延用正、回火工艺，不仅性能达不到技术要求，而且铁索体含量也难以合格。为此。我们经过分析研究，决…     

碳纤维表面涂覆SiC层及其用于制备CF／Al复合材料

本文报道了用聚碳硅烷的苯溶液在碳纤维表面涂覆ＳｉＣ工艺对涂层性能，结构的影响以及涂层在ＣＦ／Ａｌ复合材料的制备和性能中的作用行为，ＳｉＣ涂层有效地改善了碳纤维的抗氧化性能，在其厚度小于０．１μｍ时提高了碳纤维的强度的强度，而且它改善了碳纤维与熔Ａｌ的润湿性，阻止了界面上的化学反应，可使复合材料的强度提高８９％。     

关于低Al—Cr氮化钢离子氮化的研究

低 Al—Cr 氮化钢(CO.14%,Cr0.95%,Al0.27%)切削性能与一般的氮化钢相比,因价格便宜而获得了实际应用。但由于含有低碳、低铝,在只含N_2+H_2 的混合气中离子氮化,氮化层会产生针状γ′。为了防止产生针状γ′,加入 CH_4气进行离子氮化,得到了如下的结果。(1)如果在 N_2+H_2的混合气中加3%CH_4,针状γ′就消失而变成ε,并获得致密的氮化层。此时的硬度梯度曲线与同时供给碳、氮元素的气体软氮化结果完全一致。(2)N_2:H_2=70:30,用570℃处理1～10小时,表面硬度(距最表面0.025毫米)为 Hv860～890,处理7～10小时有效氮化层深度(Hv513以上)达到0.3毫米以上。通过添加3%CH_4的氮化,表面硬度可达 Hv970,有效氮化层深度稍微减少。氮化结果虽然比 SACM_1钢氮化的表面硬度稍低,但氮化层深度显著增大。     

最新的铝熔炼静置炉

一、前言日本布拉依布里考公司于76年从美国F·W斜发公司铝炉厂引进了铝的熔炼静置炉,1号炉于78年建成。这台熔炼静置炉经过反复试验后于79年2月以名为布拉依安福开始销售。 F·W斜发公司根据铸造业的要求,而研制能满足以下三个条件的铝熔炼炉,条件是熔炼成本低、可获得高质量的铝熔体和不     

自动修边

据美国《橡胶世界》1987年第197卷2期报道。一种用作复杂形状的热回性工艺制品修边、带有连续供料装置的自动修边机业已设计出。该机包括自动供料装置、修边室、吸滤器,以及飞边收集清洗鼓。根据待修边的制品,可按不同形状预定供料装置。标准的TS形式被装配有倾斜式可调速的运输带,以便将罐内的模制品从楼上的加料斗送到振动式供料器上,然后