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31.
从低压铸造后的A356.2铝合金铸旋轮毂的旋压坯料中取样,利用电子万能试验机进行高温拉伸试验,研究应变速率在0.0001~0.1 s~(-1),变形温度在573~673 K范围内该合金的高温拉伸流变行为。使用光学显微镜分析低压铸造后的原始铸态组织与拉伸断口处的显微组织。结果表明应变速率与变形温度对该合金的流变行为有显著影响,流变应力随温度的降低与应变速率增加而上升;伸长率随变形温度的升高和应变速率的减小而增大。变质处理后的A356.2铝合金中共晶体与α-Al枝晶分布均匀,共晶硅呈点状或蠕虫状。温度为573 K时的拉伸断口附近的金相组织没有发生明显变化,而673 K时的拉伸断口处的金相组织呈现出明显的塑性变形现象。A356.2铝合金的高温拉伸流变行为可以用Zener-Hollomon参数模型描述。通过线性回归计算出变形激活能Q=317.43 k J·mol~(-1),材料常数A=1.558×1023 s~(-1),n=7.94,α=0.0165 MPa~(-1),得出A356.2铝合金Arrhenius方程;利用双曲正弦模型建立了高温拉伸条件下的流变应力本构模型。 相似文献
32.
研究了Al5.36Ti0.35C和Al9.5Ti0.95C两种不同成分的AlTiC中间合金对A356铝合金轮毂轮辐部位显微组织和力学性能的影响.发现Al5.36Ti0.35C对A356合金的晶粒细化效果比Al9.5Ti0.95C好,力学性能试验结果表明经过Al5.36Ti0.35C晶粒细化后的A356轮辐试样的强度与经Al9.5Ti0.95C细化后的A356试样的强度相当,但前者伸长率高得多.A356合金中过量的TiC在720℃左右保温的不稳定性可能是Al9.5Ti0.95C晶粒细化效果不如Al5.36Ti0.35C及伸长率较低的重要原因. 相似文献
33.
Ti-C-Al体系热爆合成过程 总被引:3,自引:0,他引:3
采用整体加热燃烧合成法(即热爆合成)制备了TiC-Al复合体系,利用差热分析(DTA)、X射线衍射分析(XRD)和扫描电镜(SEM)等手段研究了Ti-C-Al体系中升温速度及Al含量对TiC反应合成过程的影响,分析了Al基体对TiC粒子的形成机理.结果表明,在TiC反应合成过程中,首先是Ti与Al反应形成Ti与Al的化合物,放出热量,随后促使Ti与C的放热反应发生,合成TiC时放热产生的高温使Ti与Al的化合物分解,从而制得TiC-Al复合体系;升温速度及Al含量只有超过一定值时,该体系才能在较低温度发生热爆反应;当Al的质量分数从10%升至50%时,TiC的粒度从5.0μm阵至0.5μm. 相似文献
34.
基于智能电子锁芯的编码地址和315 MHz的无线数据传输,利用STC12LE5A60S2单片机和GSM SIM900A模块设计了一种无线报警系统.介绍了无线报警系统的基本工作原理,给出了硬件结构图和软件设计流程,并对锁芯的无线数据收发技术和GSM网络的AT控制技术及计算机数据管理技术进行了深入阐述.对系统的软硬件实验测试结果证明,该系统能够进行智能锁芯地址的对码和报警电话的预置,能在无障碍的情况下准确接收半径为20 m的范围内电子锁芯发出的无线信号中所包含的实时报警信息,实现和预置手机的电话与短信报警功能,并实现报警记录数据的计算机查询和数据库处理,是一种适用于公司和家庭的局域智能化报警技术. 相似文献
35.
36.
37.
38.
离子注入纯Fe表面微观结构研究 总被引:7,自引:0,他引:7
本文应用透射电镜等方法对纯Fe中注入Ni^+,Mo^+,B^+及Ni^++Mo^++B^+起表面层微观结构变化进行了研究,同时对不同注入条件进行了计算机模拟计算。 相似文献
39.
TiC-Al体系的燃烧反应合成 总被引:1,自引:0,他引:1
采用整体加热法对Ti、C和A1三种粉末混合料的压坯进行燃烧反应合成,研究了升温速度及Al含量对反应过程及反应产物微观形貌和相组成的影响,探讨了在A1基中TiC粒子的形成机理。对Ti-C-Al体系反应物进行的差热分析(DTA)及对产物进行的X射线衍射分析(XRD)和扫描电镜(SEM)观察的结果表明,在热爆反应合成过程中,首先是Ti与Al反应形成Ti与Al的化合物,放出热量,随后促使Ti和C的放热反应发生,合成TiC时放出的高热使Ti与Al的化合物分解,从而使反应产物中只有TiC和Al两相存在;升温速度及Al含量只有超过一定值时,该体系才能在较低温度发生热爆反应;体系中Al含量的增加会使合成TiC颗粒尺寸变小,当Al含量从10升至50wt%时,其粒度范围为5μm~0.5μm。 相似文献
40.