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91.
92.
为了考察倾斜板参数对9Cr18半固态坯料组织的影响, 进而为其触变成形提供微观组织基础, 采用自制的波浪形倾斜板制备9Cr18半固态坯料, 取样分析了坯料心部的金相组织.结果表明:随倾斜板长度从350 mm增加到840 mm, 初生晶粒的等效直径从53.4μm减小到44.9μm, 而形状因子从0.82略微提高到0.84;长度增大到595mm后, 初生晶粒的形貌变化不明显.在倾斜板倾斜角度为35°~55°的范围内, 随倾斜板角度增加, 由于搅拌时间不足, 初生晶粒的等效直径从50.5μm增大到70.8μm, 而形状因子变小, 从0.83下降到0.75.脱模淬火坯料比空冷坯料有更细小圆整的初生晶粒. 相似文献
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半固态60Si2Mn流变轧制的组织及性能 总被引:2,自引:0,他引:2
对弹簧钢(60Si2Mn)进行1道次的半固态轧制变形,研究半固态浆料轧制前后的组织和性能,明确了在轧制变形中半固态浆料的组织变化规律和轧后的力学性能特征,结果表明:仅经过1道次的半固态轧制变形,兰固态浆料的组织就得到了明显的改善;在半固态浆料中,固相颗粒大多聚集在轧件的中间区域,液相主要流向轧件的边部,从而导致液相偏析,使轧制产品的边部和中部的组织和性能的不同,只有当固相率达到一定数值时,固相颗粒才会发生塑性变形,被压扁拉长。 相似文献
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采用金属模具浇注新型Fe-24Mn-7Al-1C轻质奥氏体耐磨钢。用X射线衍射分析、显微组织及断口形貌观察、析出物能谱分析,研究余热水韧处理和常规水韧处理对新型钢种的组织、力学性能、断裂机理的影响。结果表明:晶界处粗大的未溶碳化物为(Fe,Mn)3Al C的κ碳化物,该碳化物在950℃后迅速溶于奥氏体基体中。余热水韧处理温度850℃左右,其冲击韧性值(V型缺口)108.3 J/cm2,表面硬度为219 HB(心部硬度217 HB),抗拉强度为784.6 MPa,屈服强度408.9 MPa,断后伸长率为53.8%;断口由准解理区域和大小不一的韧窝断裂区域组成。常规水韧处理时在1050℃保温1 h后综合性能最佳,其冲击韧性值(V型缺口)231.3 J/cm2,硬度为205 HB,抗拉强度为809.6 MPa,屈服强度410.9 MPa,断后伸长率为56.9%;常规水韧处理的断口形貌呈韧窝状,断裂机理为典型微孔聚集型断裂。 相似文献
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天钢一高线减定径机出现严重故障,要离线维修较长时间,为扭转面临停产局面,设计出采用精轧机组出成品的轧制工艺。通过三个初步设计方案的对比,决定采用第三方案既利用旧有孔型、工艺件设计新的轧制工艺。新轧制工艺有效地解决了在减定径机的修复、重新投入使用前Φ12.5mm盘条的生产和质量问题,并使盘条几何尺寸理想,组织稳定、性能合格。 相似文献
97.
利用ANSYS对拉丝机塔轮轴进行模拟,分析塔轮轴在4种拉拔工艺下钢丝对轴的径向力、扭矩等交变载荷下的变形、应力场等,并对断口进行失效分析。结果表明,在拉丝机的4种拉拔工艺中,塔轮轴的总体形变从第二阶梯轴开始,最大变形量出现在挡板前端。塔轮轴的最大变形量1.24mm,最大等效应力336.75MPa,最大等效应变1.67×10-3,最小疲劳寿命2.29年。疲劳敏感曲线随加载历程的变化趋势依次为微变,骤减,趋于稳定。第二与第三阶梯轴的轴肩处受到大小相等、方向相反的载荷作用,使载荷之间的截面发生相对错动,形成剪切形变。塔轮轴的等效应力、应变的峰值集中于轴肩处。塔轮轴失效属于疲劳断裂。塔轮轴在交变载荷下,出现滑移带、挤出脊和夹杂物开裂现象,裂纹核成为微裂纹源,扩展为宏观裂纹,最终达到断裂极限,发生断裂。 相似文献
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99.
100.
以自主设计的稀土改性Si-Mn-B系贝氏体-马氏体复相耐磨钢为研究对象,利用正交试验研究了不同淬火温度、淬火保温时间、回火温度、回火时间对材料强度、冲击功的影响,以确定最佳热处理工艺,并利用XRD、OM、SEM、TEM方法对其最佳热处理工艺组织进行分析。结果表明:淬火温度对抗拉强度影响最大,回火温度对屈服强度的影响最大,淬火保温时间对冲击功的影响最大。最优热处理方案为:900℃×1.5 h油淬+300℃×3 h回火处理。按此方案热处理后有较好的强韧配合:抗拉强度为1903 MPa,屈服强度为1591 MPa,洛氏硬度为51.4 HRC,无缺口冲击功为267 J。采用彩色金相-化学腐蚀法,组织为下贝氏体(49.6%)、板条马氏体(43.9%)和少量残留奥氏体(6.5%)。 相似文献