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71.
72.
锚钉联合加固基坑边坡的设计方法 总被引:1,自引:0,他引:1
本文阐述了锚钉联合加固基坑边坡的支护机理,指出锚钉加固后的基坑边坡存在着整体失稳两种破坏方式。以上的塑性和极限分析理论为基础,通过把锚钉对基坑边坡的支护约束转化为能量的形式,本文从能量稳定的角度建立了锚钉联合加固基坑边坡的设计方法。最后,本文给出了该课题的具体设计算例。 相似文献
73.
基于红砂岩的真三轴破坏强度试验资料,通过建立试验破坏强度与预测破坏强度之间的目标误差函数,提出了辨析拓展的双剪强度、Lade-Duncan和Matsuoka-Nakai等3种破坏准则中相关参数的方法;通过3种破坏准则对岩土类材料的内摩擦角、破坏强度和破坏强度比值等随球应力的变化趋势等宏观物理力学现象的描述来解释与评述这3种破坏强度准则;同时通过岩土体宏细观受力破坏机制的分析,阐述了双剪强度破坏准则中折减系数的物理含义,并对这三种破坏准则的角隅函数给出了新的物理力学解释. 更多还原 相似文献
74.
坡顶局部荷载下边坡的二维和三维稳定分析(Ⅰ)——强度折减的有限元法 总被引:2,自引:1,他引:1
各种在π平面上等效面积的Drucker-Prager屈服准则如DP4、DP5和DP6等模型,都不同程度地模拟了平面应变条件下土体的破坏强度,这就是为什么等效面积的DP屈服准则在二维土坡稳定分析中被推广应用的原因.结合砂土的真三轴强度破坏实验结果,从量化角度论证了DP4模型求出的土坡安全系数会保守一些,而DP5模型求出的土坡安全系数更真实一些,更好地发挥材料的承载潜力,是评价二维与三维边坡稳定较理想的弹塑性模型.结合DP5模型,探讨了矩形均布荷载不同的长宽比值对边坡二维与三维稳定的影响,指出荷载长宽比值小于4对边坡的安全系数有较显著的提升,并进一步指出剪胀角对长宽比小于2的边坡稳定也有较显著的影响. 相似文献
75.
基于常规三轴试验的岩石双剪强度准则 总被引:3,自引:0,他引:3
基于岩土体的双剪强度理论和已有的一些岩石真三轴强度试验资料,提出了一个岩石双剪强度准则的推广型式,探讨了该强度准则相关参数的选取问题,验证了该强度准则的合理性,并指出双剪强度准则有一个τ8=g(θσ)·f(σm)的函数表达型式。研究表明岩石的τ8c/τ8t随平均主应力σm的变化而变化,当σm较小时τ8c/τ8t比值较大,而当σm较大时τ8c/τ8t比值较小。这种现象一方面论证了随着σm的增大,岩石有逐步向着均质化方向发展的趋势;另一方面也说明了在较低的ms应力水平下,Drucker-Prager强度准则对岩石类材料是不适合的。 相似文献
76.
ANSYS用于模拟上部结构与地基基础作用中土的弹性模量的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
对上部结构与地基基础共同作用的概念,有限元分析法及ANSYS进行了介绍,合理选取不同的土的弹性模量值,分析其对上部结构与地基基础的影响。对基础的设计有一定的指导意义。 相似文献
77.
深基坑支护的杆系有限元分析 总被引:10,自引:1,他引:9
考虑基坑分布开挖和支护,对深基坑支护体系进行了杆系有限元数值计算,认为对深基坑 支护工程,科学的方法应是根据实际的施工、支护过程来进行设计。 相似文献
78.
利用土工的常规三轴仪与真三轴仪等设备,对同一种土进行了固结不排水的加荷与卸荷2种不同的试验研究,通过分析(1′σ-3′σ)~1ε、(1′σ/3′σ)~1ε和u~1ε等的试验曲线,并结合Matsuoka-Nakai屈服破坏准则和土样屈服面在π平面上的演化轨迹,认为应该以(1′σ/3′σ)max值作为土样的破坏标准,并进而指出了土体孔隙水压力变化的特征值常常伴随着(σ′1/σ′3)max和(1′σ-3′σ)max的左右同时出现. 相似文献
79.
80.